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珠光体耐热钢
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珠光体耐热钢
珠光体耐热钢
pearlitic heat resistant steel正火后的组织为铁素体加珠光体,包括部分贝氏体或马氏体组织的耐热钢。由于珠光体耐热钢...珠光体耐热钢的最高金属工作温度按其合金化程度的不同为500～600℃。在它们各自的使用温度范围内有足够的高温强度，抗氧化腐蚀性能和良好的组织性质稳定性
与"珠光体耐热钢"相关的文献前10条
SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2钢是典型的珠光体耐热钢,在石油、化工及化肥等行业中应用越来越广泛,熟练掌握其焊接性能对制造厂显得至关重要。根据珠光体耐热钢的焊接
奥氏体不锈钢(1Cr18Ni9Ti)和珠光体耐热钢(12Cr12Mo)焊接时,用在珠光体耐热钢的坡口表面堆焊过渡层或附加中间过渡段的方法,可以得到奥氏体和少量铁素体的双相组织的焊
根据从事焊接技术十几年的工作经历,介绍了珠光体耐热钢的成分、性能特点和焊接工艺,并结合具体实例阐述了珠光体耐热钢的焊接方法。
珠光体耐热钢焊接接头一般都通过焊后消除残余应力的热处理方法来改善接头组织,降低焊缝和热影响区的硬度,提高冲击韧性。但在壁厚小于10mm的加热炉接管与集管的焊接(珠光体耐热钢)生产
采用有限元方法对马氏体/珠光体异种耐热钢接头在560℃条件下,外加轴向应力水平分别为100,120和140MPa时界面附近的最大主应力、VonMises等效应力进行了数值模拟,通
主要介绍了珠光体耐热钢的焊接方法、焊接材料的选择、焊前预热温度、焊后热处理及其焊接性能等方面的内容,并针对本厂的生产结构制订12Cr1MoV材料的工艺评定、焊接工艺参数以及焊后热
12Cr1 MoV是低合金高强度珠光体耐热钢,焊接性不好,针对其产生冷裂的原因,制定出与之相应的焊接工艺,如焊接材料的选择,预热温度的确定,后热处理方法和参数的制定,从而解决了1
对过去采用的珠光体耐热钢非破坏碳化物相分析方法进行了改进,其操作简单,宜于掌握,分析结果的正确度及精密度得到提高。
印度西孟加拉邦加尔各答Sagardighi电厂和Durgapur电厂建设工程3×300 MW机组锅炉高温过热器出口集箱,规格ф609.6 mm×110 mm,采用国产钢材12Cr
为消除珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢异质焊接接头的碳迁移层和马氏体组织，研制了一种新型超低碳型焊接材料。这种新型的焊接材料已在电站锅炉中得到应用，并取得了良好的效果。
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三、单选题
1．290 MPa钢中的290 MPa，是指钢材的 B 。
A．抗拉强度 B．屈服强度 C．持久强度 D．蠕变强度
2．20钢是含碳量为 C 碳素结构钢。
A．2％的优质 B．2％的普通 C．0.2％的优质 D．0.2％的普通
3．低碳钢的含碳量小于 B ％。
A．0.1 B．O.25 C．0.6 D．0.7
4．含碳量相同的普通钢与优质碳素钢按品质区分，主要区别在于 C 。
A．冶炼方法 B．含合金元素多少
C．含硫、磷量的高低 D．含铬量的高低
5．碳钢随着钢中含碳量的增加，常温下的强度 B 。
A．增高，塑性、韧性也增高，焊接性变好
B．增高，塑性、韧性降低，焊接性变坏
C．增高，塑性、韧性增高，焊接性变坏
D．降低，塑性、韧性降低，焊接性变好
6．纯铁的熔点是 C ℃。
A．910 B．1 392 C．1 534 D．1 600
7．计算钢材碳当量时，应该取钢材化学成分的 C 值。
A．下限 B．平均 C上限 D．最大名义数
8．对于纯铁、碳钢和低合金钢来讲，随着温度的增加，其导热系数λ B 。
A．上升 B．下降 C．不变 D．增加
9．高合金钢(不锈钢、耐热钢等)的导热系数λ，随温度增加而 A 。
A．增加 B．减小 C．不变 D．下降
10．焊条电弧焊时，焊接电源的种类应根据 C 进行选择。
A．焊条直径 B．焊件厚度 C．焊条药皮类型 D．母材
11．低氢型和氧化钛型焊条的熔渣属于 B ，适用于全位置焊接。
A．长渣 B．短渣 C．特长渣 D．含Si02很多的渣。
12．在酸性渣中加入Si02，使Si-0阴离子的聚合程度增大，其尺寸也增加，所以渣的黏度迅速 A 。
A．升高 B．降低 C．缓降 D．恒定
13．焊条电弧焊使用酸性焊条起头焊时，应 A 进行正常焊接。
A．引燃电弧后将电弧拉长，对起焊端部进行必要的预热，然后压短电弧长度
B．引燃电弧后即
C．在离焊缝起焊处30 mm左右引燃电弧后拉向焊缝端部
D．采用引弧板引燃电弧后即
14．在焊接熔渣中加入酸性氧化物TiO2、Si02、B203。等，由于综合矩小，因此该溶渣表面张力 A 。
A．减小 B．加大 C．略大 D．不变
15．有些酸性焊条由于熔化后期药皮过热，使药皮含 A 量过低而使焊缝产生气孔。
A．氧 B．氢 C．氮 D．C02
16．碱性焊条熔化面是凸型的原因主要是碱性焊条药皮含有 C 。
A．Si02 B．Ti02 C．CaF2 D．P205
17．对于焊接熔池结晶来讲， B 晶核起着主要作用。
A．自发 B．非自发 C．柱状晶 D．等轴晶
18．为改善焊缝金属的性能，可在焊接材料中加入一定量的合金元素作为熔池
中 B 晶核的质点，从而使焊缝金属晶粒化。
A．自发 B．非自发 C．柱状 D．等轴晶
19．熔池结晶时，当晶体最易长大方向与散热最快方向相一致时， A 于晶粒长大。
A．最有利 B．最不利 C．无关 D．稍不利
20．熔池结晶时，晶粒主轴的成长方向与结晶等温面正交，并且以弯曲的形状 B 成长。
A．向焊缝两侧 B．向焊缝中心
C．平行熔合线 D．沿焊接方向
21．熔池结晶过程中，晶粒成长的方向以及平均线速度都是变化的，晶粒成长线速度在焊缝中心最大，在熔合线上最小，等于 A 。
A．零 B．1／2焊速 C．2／3焊速 D．3／5焊速
22．焊接工艺参数对晶粒成长方向有影响。当焊接速度越大时，晶粒主轴的成长方向
越 B 于焊缝的中心线。
A．平行 B．垂直 C．弯曲 D．相交
23．焊接工艺参数对晶粒成长方向有影响。当焊接速度越小时，则晶粒主轴的成长方向越 C 。
A．平行 B．垂直 C．弯曲 D．斜向相交
24．焊接奥氏体钢和铝合金时，应特别注意不能采用 A 焊接速度。
A．小的 B．中等 C．大的 D．略小的
25．焊缝金属在结晶过程中，存在化学成分的不均匀性。如低碳钢焊缝晶界的碳含量比焊缝的平均碳含量 C 些。
A．略低 B．极低 C．略高 D．低
26．细晶粒的焊缝金属，由于晶界的增多，偏析分散，偏析的程度将会 B 。
A．加强 B．减弱 C．严重 D．无变化
27．当焊接速度较大时，成长的柱状晶在焊缝中心附近相遇，溶质和杂质都聚集在这里，从而出现区域偏析，在应力作用下，容易产生 A 裂纹。
A．纵向 B．横向 C．斜向 D．表面
28．高纤维素型焊条适用于 C 焊接。
A．平焊 B．平角焊 C．全位置 D．立向上焊
29．低碳钢焊缝含碳量较低，其二次结晶组织主要是铁素体加少量的 A 。
A．珠光体 B．贝氏体 C．马氏体 D．魏氏体
30．化学成分相同的低碳钢焊缝金属，在不同冷却速度下也会使焊缝组织有明显的不同，冷却速度越大，焊缝金属中珠光体越多，而且越细，同时硬度 C 。
A．降低 B．不变 C．增高 D．略低
31．低合金钢焊缝的二次组织，由于匹配的焊接材料化学成分和冷却条件的不同，可有不同的组织，但多数情况下以铁素体和 B 为主。
A．奥氏体 B．珠光体 C．渗碳体 D．马氏体
32．魏氏组织主要出现在 C 的焊接热影响区的过热区部位。
A．中碳钢 B．耐热钢
C．低碳钢和低合金钢 D．高合金钢
33．低合金钢焊缝金属中，粒状贝氏体不仅在晶界形成，也可在 B 晶内形成。
A．珠光体 B．奥氏体 C．铁素体 D．马氏体
34．低合金钢焊缝的含碳量偏高或合金元素较复杂时，在快速冷却条件下， B 过冷到M：温度以下将发生马氏体转变。
A．珠光体 B．奥氏体 C．铁素体 D．渗碳体
35．在连续冷却条件下，低碳低合金钢焊缝金属常出现 C 马氏体。
A．针状 B．片状 C．板条状 D．块状
36．锤击焊道表面可改善焊缝二次组织。一般多采用风铲锤击，锤击的方向应 A 依次进行。
A．先中央后两侧 B．先两侧后中央
C．由一端向另一端 D．逐步后退
37．每焊完一层焊缝后，立即用气焊火焰加热焊道表面，温度控制在 C ℃的操作叫跟踪回火。
A．700~800 B．800~900
C．900~1 000 D． l 000~1 100
38．当熔池结晶和相变时，气体的溶解度会突然下降，高温时溶解在熔池金属中的某些气体，部分来不及逸出的会残留在焊缝金属内部，如氢和 A 。
A．N2 B．CO C．H20 D．C02
39．焊缝成形系数是指 A 。
A．焊缝宽度／焊缝计算厚度 B．焊缝计算厚度／焊缝宽度
C．余高／焊缝计算厚度 D．熔深／焊缝宽度
40．Q235-A钢与16Mn钢焊接时，应选用 B 系列焊条。
A．E50 B．E43 C．E55 D．E60
41．低碳钢和低合金钢焊接时产生的氢气孔，多数情况下，出现在焊缝 A 。
A．表面 B．内部 C．根部 D．焊趾
42．焊接铝、镁合金时，氢气孔常出现在焊缝 B 。
A．表面 B．内部 C．根部 D．焊趾
43．焊接碳钢时，由于冶金反应产生的CO气孔沿 C 方向分布。
A．结晶反 B．垂直结晶 C结晶 D．60°结晶
44．酸性焊条与碱性焊条相比，焊缝金属的抗裂性能 B 。
A．好 B．差 C．一般 D．相同
45．酸性焊条(如J422、J423、J424)药皮中不含 A ，控制氢主要依靠药皮中有较强氧化性组成物。
A．CaF2 B．FeO C．Si02 D．P205
46．碱性焊条(如J506、J507)药皮中，除含CaF2外，还常含有一定量的碳酸盐，加热后分解出 B ，在高温时可与氢形成OH和HzO，同样具有防止氢气孔的作用。
A．CO B．C02 C．HF D．N2
47．用E)焊条在焊接过程中不进行预热的条件下，可焊接 A 普通低合金钢。
A．09Mn2 B．16Mn C．16MnNb D．15MnVN
48．E)焊条，在不预热的条件下，可用来焊接 B 普通低合金钢。
A．09Mn2 B．16Mn C．16MnNb D．15MnVN
49．E)焊条，一般情况下焊件不预热或预热100~150℃，可用来焊接普通低合金钢 B 。
A．09Mn2 B．16Mn C．16MnNb D．15MnVN
50．16Mn钢焊条电弧焊时，焊条可采用 D 。
D．E)、E)、E)
51．15MnV和15MnTi钢的焊条电弧焊，对于厚度不大，坡口不深的结构，可以采用的焊条为 D 。
D．E)、E)、E)
52．E5015-G焊条药皮类型是 C 。
A．低氢钾型 B．铁粉低氢型
C．低氢钠型 D．铁粉低氢钾型
53．J507R焊条相当新国标 C 。
A．E5016 B．E5011 C E5015-G D．E5001
54．E5015焊条熔敷金属抗拉强度≥ C 。
A．50 kgf／mm2(450 MPa) B．45 kgf／mm。(490 MPa)
C． 50 kgf／mm2(490 MPa) D．45 kgf／mm2(450 MPa)
55．18MnMoNb钢焊接，应选用焊条 D 。
A．E) B．E)
C．E) D．E)
56．焊条电弧焊焊接15MnVN钢，应选用的焊条是 C 。
A．E) B．E)
C．E) D．E)
57．15CrMoV钢焊接，应选用焊条 D 。
A．E5015一AI(R107) C.E5515一B1(R207)
C． E5515一B2一V(R317) D.E5515一B2一VNb(R337)
58．珠光体耐热钢焊接过程中，主要应该考虑 D 的产生。
A．焊缝强度与母材相当并防止热裂纹
B．焊缝强度与母材相当并防止冷裂纹
C．焊缝化学成分和母材相当并防止热裂纹
D．焊缝化学成分和母材相当并防止冷裂纹
59．焊条电弧焊使用酸性焊条时，液态金属滴的过渡形式为—A—过渡。
A．粗滴 B．渣壁 C．喷射 D．短路
60．E)焊条在较高空载电压下能使用交流焊机焊接，是因为焊条药皮中有 D .
A．萤石 B．钛白粉
C．石英砂 D．钾、钠等化合物
61．焊接低碳钢时，高钛钾焊条：E)的脱渣性 A 。
A．最好 B．最差 C．较差 D．一般
62．焊接低碳钢时，低氢钠型焊条E)的脱渣性 C 。
A．最好 B．最差 C．较差 D．较好
63．焊接条件下45钢的CCT曲线比热处理条件下的稍向右移，说明在相同的冷却速度条件下，焊接时比热处理时的淬硬倾向 A 。
A．大 B．小 C．较小 D．相同
64．40Cr钢的CCT曲线在焊接条件下比在热处理条件下向左移动，说明在同样的冷却速度下，焊接时比热处理时淬硬倾向 B 。
A．大 B．小 C．较大 D．相同
65．合金结构钢焊接时，几乎所有固溶于奥氏体的合金元素都使钢材S曲线向右移，不仅增加钢材淬硬倾向，也 A Ms点。
A．降低 B提高 C．增加 D．不变
66．焊条电弧焊工艺参数如下：焊接电流180 A，电弧电压24 V，焊速0.25 cm／s，有效系数0.6，其热输入是 A J／cm。
A．10 368 B．17 280 C．28 800 D．30 580
67．通常所说的焊接接头的蓝脆性，属于 B 时效现象。
A．静应变 B．动应变 C．淬火 D．高温回火
68．调质钢焊接热影响区的软化程度与母材焊接前的热处理状态有关。母材焊前调质时的回火温度越低，则焊后的软化程度 C 。
A．越小 B．降低 C．越大 D．不变
69．一般来讲，调质钢焊接时，热影响区软化或失强最大的部位是在加热峰值温度
为 B 附近。
A．Ac3 B．Acl C．200"C D．300℃：
70．在低碳钢焊缝中，一定的含C量条件下，随着含S量的增加，结晶裂纹倾向 B 。
A．减小 B．增大 C．降低 D．不变
71．低碳钢焊缝中，在一定的含C量条件下，随着含Mn量的增多，结晶裂纹倾向 A 。
A．降低 B．减小 C．增大 D．不变
72．焊缝结晶后，如果晶粒越粗大，柱状晶的方向越明显，则产生结晶裂纹倾向 C 。
A．越小 B．增大 C．越大 D．降低
73．多边化裂纹附近常伴随有再结晶晶粒出现，所以多边化裂纹总是 B 再结晶。
A．早于 B．迟于 C．发展成 D．消除
74．中碳调质钢碳含量及合金元素含量都较高，因此液一固相区间 A ，偏析也更严重，这就促使产生较大的热裂纹倾向。
A．较大 B．较高 C．较小 D．较低
75．焊接中碳调质钢时，应考虑可能出现热裂纹问题，所以在选择焊接材料时，应尽量选用含 B 量低的，含S、P杂质少的填充材料。
A．Ti B．C C．V D．Ni
76．低温用钢如采用奥氏体材料焊接时，焊缝中的 A 裂纹是一个普遍问题。
A．热 B．冷 C．再热 D．应力腐蚀
77．热裂纹是在焊接时高温下产生的，它的特征是沿 C 晶界开裂。
A．马氏体 B．铁素体 C．奥氏体 D．贝氏体
78．低碳钢和强度级别较低的低合金钢，热裂纹主要出现在焊缝，并且具有 A 断裂的特征，断口带有氧化的色彩。
A．沿晶 B．穿晶 C．沿晶及穿晶 D．位错
79．解理断裂是金属在正应力作用下，由于晶内原子间的结合键而造成的穿晶断裂。所
以 C 晶格的金属一般不发生解理断裂。
A．体心立方 B．六方 C．面心立方 D．化合物
80．冷裂纹断口的形貌受含氢量的影响，随含氢量的增加，断口形貌将由 A 向准解理和沿晶发展。
A．韧窝 B．解理 C．滑移 D．疲劳
81．研究证明，焊接时，延迟裂纹只是在一定的温度区间 A ℃发生，温度太高则氢易逸出，温度太低则氢的扩散受到抑制，因此都不会产生延迟裂纹。
A． -100～100 B．100～200
C．200～300 D．300～400
82．在高合金钢(如18-8不锈钢)中，氢的扩散速度很小，但溶解度较大，因此不会在局部地区发生聚集而产生 B 裂纹。
A．结晶 B．延迟 C．再热 D．液化
83．在中、高碳钢，低、中合金钢中，氢的扩散速度较慢，氢既来不及逸出金属，也不能完全受到抑制，因而易在金属内部发生聚集，具有不同程度的 C 裂纹倾向。
A．结晶 B．再热 C．延迟 D．液化
84．相变时由于体积膨胀，所以相变应力将会使冷裂倾向 A 。
A．降低 B．增大 C．不变 D．提高
85．从国内一些常用低合金钢避免裂纹的后热温度及后热时间的关系得知，后热的温度越高，所需要的后热时间 C 。
A．越长 B．增加 C．越短 D．减小
86．普通低氢焊条烘干应在350℃，超低氢焊条应在 D ℃保温2 h并应在保温箱(筒)内存放，随用随取，以防吸潮。
A．200~250 B．250~300
C．400~450 D．350~400
87．熔炼焊剂，由于经过高温熔炼，所以含水分极少，焊前一般经 C ℃烘干并保温2 h即可。
A．150 B．200 C ．250 D．300
88．采用 B 焊条焊接某些淬硬倾向较大的低、中合金高强钢，能很好避免冷裂纹。
A．马氏体 B．奥氏体 C．铁素体 D．贝氏体
89．对于高强钢的多层焊，层间温度应 A 预热温度，否则，同样会产生裂纹。
A．不低于 B．不高于 C．等于 D．略低于
90．根据炼钢时的脱氧程度，可将钢分为特殊镇静钢、镇静钢、 A 。
A．沸腾钢 B．高级优质钢 C．优质钢 D．普通钢
91．许多低合金高强钢的再热裂纹属于“楔型开裂”的性质，并具有 A 开裂的特征。
A．晶间 B．晶内 C．穿晶 D沿晶
92．珠光体耐热钢的再热裂纹多属“空位开裂％陛质，并具有 A 开裂特征。
A．晶间 B．晶内 C．穿晶 D．沿晶
93．再热裂纹的敏感温度，视钢种的不同而不同，约在 A ℃发生。
A．500~700 B． 650~750
C．750~850 D． 850～900
94．碱性焊条焊缝金属的综合力学性能与酸性焊条相比 A 。
A．碱性焊条好 B．碱性焊条差
C．两者相同 D．酸性焊条好
95．从低碳调质钢合金系统来看，大多数合金元素都能引起再热裂纹，尤其以 C 元素对引起再热裂纹影响最大。
A．Cr B．Ti C．V, Mo D．K，Mg
96．对于含有一定数量的铬、钼、钒、钛、铌等元素的某些低合金钢焊接结构，在消除应力退火时，还应注意防止 C 。
A．冷裂纹 B．热裂纹 C．再热裂纹 D．层状撕裂
97．Q345钢中的Mn是一种有意加入的合金元素，它能溶入 A 中，使钢材的强度和硬度升高。
A．铁素体 B．晶粒 C．奥氏体 D．渗碳体
98．钢的晶粒度越大，则晶界开裂所需的应力 C ，也就越容易形成再热裂纹。
A．越大 B．增大 C．越小 D．减小
99．低碳钢及部分低合金钢焊接构件加热温度和保温时间与消除应力的效果有关，加
热 C ℃，保温20～40 h，基本上可以消除全部残余应力。
A．450 B．550 C．650 D．700
100．在高温水中工作的18—8不锈钢随含碳量的增加，应力腐蚀裂纹的敏感性将 C 。
A．减小 B．降低 C．增大 D．不变
101．当18-8不锈钢的碳含量超过0.1％时，应力腐蚀裂纹开裂的形态为 B 。所以选用的焊接材料也应以低碳或超低碳为宜。
A．由沿晶转穿晶 B．由穿晶转沿晶
C．穿晶 D．沿晶
102．珠光体耐热钢主要用于最高工作温度为 D ℃的高温设备，如热动力设备和化工设备等。
A．200~300 B．300~400
C．400~500 D．500～600
103．珠光体耐热钢焊后一般不进行调质处理，而要进行 C 处理。
A．低温回火 B．中温回火 C．高温回火 D．淬火
104．屈服强度294～343 N／mm2。的热轧钢基本上都是属于C-Mn，Mn-Si系的钢种，有时也能用 A 代替部分Mn，以达到细化晶粒和沉淀强化的作用。
A．V，Nb B．Ti，Cr C．Mg，Ti D．Ca，P
105．热轧及正火钢含C量超过0．3％和含Mn量超过1．6％后，焊接时经常出现裂纹，同时在热轧板上还会出现脆性的 C 组织。
A．魏氏体 B．马氏体 C．贝氏体 D．铁素体
106．16Mn钢厚板或作为低温压力容器用钢时，为了提高低温韧性，降低脆性转变温度，需要在 C 处理后使用。
A．回火 B退火 C．正火 D．调质
107．一些含Mo的热轧及正火钢，正火后还必须进行 B 才能保证良好的塑性和韧性。
A．退火 B．回火 C．冷处理 D．淬火
108．18MnMoNb钢，通过Nb的沉淀强化和细化晶粒的作用，使该钢的屈服强度≥490 MPa。另外，由于Mo和Nb都能提高钢的热强性，因此，这种钢适合于制造中温厚壁的 A 容器。
A．高压 B．中压 C．低压 D．普通
109．18MnMoNb钢厚板，气割前必须先经过 A ，否则气割边缘会出现严重裂纹。
A．退火 B．回火 C．淬火 D．正火
110．焊缝金属中的过饱和氮容易引起焊缝金属 C 。
A．热脆 B．冷脆 C．时效脆化 D．淬硬
111．一些强度级别高的钢都存在一个韧性最佳的冷却时间t8／5，这时刚好对应于马氏体+下贝氏体组织，t8／5小于或大于该值时韧性都会 C 。
A．增大 B．不变 C．下降 D．提高
112．焊接低碳调质钢时，要求在800～500~C之间的冷却速度 A 产生脆性混合组织的临界速度。
A．大于 B．等于 C．小于 D．不大于
113．焊接18—8型奥氏体不锈钢，一般选用 B 焊条。
A．G202或G207 B．A102、A107或A132
C．A302或A402 D．
114．焊接30CrMnSiNi2A钢时，除焊后低温回火外，还要采取一定的预热措施，预热温度应 B 母材淬火后的回火温度。
A．高于 B．低于 C．等于 D．不小于
115．珠光体耐热钢焊接的问题之一是具有明显的回火脆化，对于基体金属来说，严格控制有害杂质元素的含量，同时降低Si、 A 含量是解决脆化的有效措施。
A．Mn B．Ca C．Ni D．V
116．珠光体耐热钢焊接时，要获得低回火脆性的焊缝金属，必须严格控制P和 B 的含量。
A．Ca B．Si C．Ni D．V
117．珠光体耐热钢一般在热处理状态下焊接，焊后大多数要进行 A 处理。
A．高温回火 B．中温回火 C．低温回火 D．退火
118．低温用钢在缺少能固定氮和碳的合金元素时，氮和碳则和铁结合成氮化物或碳化物，使钢的脆性 B 。
A．严重减小 B．严重增大 C．不变 D．降低
119．低温钢中加入的Ni元素，固溶于 C ，使基体的低温韧性得到显著改善，因此，Ni是发展低温钢的重要元素。
A．奥氏体 B．珠光体 C．铁素体 D．贝氏体
120．耐大气、海水腐蚀用钢，主要是以Cu和 B 为主，配合其他合金元素而成。
A．S B．P C．Mg D．Ni
121．耐大气、海水腐蚀用钢中的 C 可以显著的降低钢在大气和海水中的腐蚀速度，特别是与cu共存时，效果更好。
A．Mg B．S C．P D．Ni
122．在石油、化工工业中，腐蚀是一个非常严重而复杂的问题，其中大量的腐蚀是由于硫和硫化物引起的，特别是 B 的腐蚀性最强。
A．HS B．H2S C．H4S2 D．H3S
123．耐硫和硫化物腐蚀用钢的第二、三类钢，由于含Al较高，虽然淬硬倾向很小，焊前不需预热，焊后一般也不必热处理。但焊缝金属的合金化和近缝区的“铁素体带” B 问题，限制了它的发展。
A．硬化 B．脆化 C．软化 D．粗大化
124．高合金钢焊接时，母材熔合比越大，对焊缝金属成分的稀释作用越大，因此过渡层的成分与熔敷金属的差别也必然 A 。
A．增大 B．减小 C．不变 D．降低
125．低Ni低温钢焊接时，所用焊条的含Ni量应与母材相当或高于母材，但要注意，并非含Ni量高焊缝韧性一定好，当焊缝含Ni量超过 B 后，焊缝的韧性会下降。
A．1.2％ B 2.5％ C．3.5％ D．9％
126．碳元素在体心立方的α-Fe中的扩散系数比在面心立方的γ-Fe中 A 。
A．大 B．小 C．略小 D．小得多
127．不锈钢含碳量越高，晶问腐蚀倾向 C 。
A．越小 B．小 C．越大 D．不变
128．珠光体耐热钢中一般均含有Cr，Mo或 C ，使钢具有很好的抗氧化性和热强性。
A．Mn B．Mg C．W D．Ca
129．475℃脆性主要出现在含Cr量超过 A％的铁素体钢中，或出现在含较多的铁素体相钢中。
A．15 B．25 C．35 D．45
130．耐热钢在475~C附近长时间加热并缓冷，就可导致在常温或0℃以下出现 B 现象。
A．硬化 B．脆化 C．软化 D．退化
131．已经产生475℃脆性的耐热钢，在 B ℃加热保温1 h后空冷，可以恢复原有性能。
A．500～600 B．600～700
C．700～800 D．400～500
132．耐热钢σ相本身硬度高达HRC C 以上，而且多半分布在晶界，不但降低塑性和韧性，而且还增大晶间腐蚀倾向。
A．48 B．58 C．68 D．78
133．耐热钢合金元素含量越多，导热性越差，而线膨胀系数和电阻率 A 。
A．越大 B．越小 C．不变 D．略小
134．在奥氏体不锈钢焊接中，碳显著 B 晶间腐蚀敏感性。
A．减小 B．增大 C．不影响 D．不增大
135．在奥氏体不锈钢焊接中，钢中含有强碳化物形成元素Ti、Nb时，碳的有害作用将会 A 。
A．降低 B．不变 C．升高
136．18-8不锈钢、在450～850℃短时加热即易促使产生晶间腐蚀倾向，所以称这种热处理为 B 处理。
A．稳定化 B．敏化 C．预热 D．脆化
137．18-8不锈钢在850～900℃短时加热后空冷，可消除晶间腐蚀倾向，这种热处理称为 处理。A
A．稳定化 B．敏化 C．脆化 D．软化
138．为防止奥氏体不锈钢焊缝发生晶间腐蚀，要降低含 C 量和添加足够量的Ti或Nb，并控制焊缝含有适当数量的 一次铁素体。
A．S B．P C．C D．Mn
139．A102牌号的焊条型号是 A 。
A．E0—19—10—16 B．E0—19—10Nb-16
C．E00—19一lO一16 D．E0一19—10—15
140．A402牌号的焊条型号是 C 。
A．E1—13—16 B．E0—17—16
C．E2—26—21—16 D．E0—19一10一16
141．为防止奥氏体不锈钢焊接出现敏化区腐蚀，一般采用的18—8钢有 B 。
A．Crl8Ni9 B．1Crl8Ni9Ti ,00Crl8Nill
C．2Cr18Ni9 D．3Crl8Ni9，1Crl3
142．奥氏体不锈钢焊接接头中的贫铬区，是指含铬量小于 B ％的区域。
A．8 B．12 C．16 D．20
143．奥氏体不锈钢中加人钛元素的目的是 D 。
A．防止热裂纹 B．提高强度
C．防止淬硬 D．防止晶间腐蚀
144．检查不锈钢焊缝表面裂纹常用的方法是 C 。
A．x射线探伤 B．超声波探伤
C．着色探伤 D．磁粉探伤
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发货地点：河北省邢台市
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军鑫特种焊条厂
经营模式：生产型
主营产品：
所在地区：河北省邢台市
信用指数：51
认证信息：
已通过认证
证书荣誉：0项
联系人： 马清军先生
邮编： 055752
地址：河北省南宫市董家庙工业园区
型号 507 材质 钨铬钼 焊芯直径 32-50（mm）& &
R307低氢钠型 直流金属化学成份（%）Cr1.00-1.50Mo0.40-0.65 用于焊接工作温度在520℃以下的Cr1%-Mo0.5%(如CrMo)耐热钢，如锅炉管道、高压容器石油精炼设备等，也可用来焊接30CrMnSi铸钢。 & & R317低氢钠型 直流金属化学成份（%）Cr1.00-1.50Mo0.40-0.65V0.10-0.35 焊接工作温度在540℃以下的珠光体耐热钢（如12CrMoV）如高温高压锅炉管道、石油裂化设备、高温合成化工机械等。 & & R327低氢钠型 直流金属化学成份（%）Cr1.00-1.50Mo0.70-1.00V0.20-0.35W0.25-0.50 用于焊接工作温度在570℃以下的15CrMoV等珠光体耐热钢。 & & R407低氢钠型 直流金属化学成份（%）Cr2.00-2.50Mo0.90-1.20 用于焊接Cr2.5Mo类（2.25CrMo等）珠光体耐热钢结构，如550℃以下工作的高温高压管道上，合成化工机械、石油裂化设备等。 & & R507低氢钠型 直流金属化学成份（%）Cr4.5-6.0Mo0.40-0.70 用于焊接Cr5Mo类珠光体耐热钢。如400℃的高温搞氢腐蚀的管道
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