混凝土水化热温度应力场影响因素的仿真研究--《黑龙江大学自然科学学报》2014年04期
混凝土水化热温度应力场影响因素的仿真研究
【摘要】：利用结构分析软件ANSYS,从影响水化热温度应力场的多种因素入手,结合实际测定值进行对比,分析了导热系数、水化影响系数、弹性模量及徐变、地基约束等对水化温升的影响。结果表明,通过多因素综合分析,可以更好地掌握水化温升的分布场及相关的影响因素,对于大体积混凝土水化热的理论研究及温控措施具有指导意义。
【作者单位】：
【关键词】：
【基金】：
【分类号】：TU528【正文快照】：
0引言混凝土拌合物在凝结硬化过程中,会产生大量的水化热,对于一次性浇筑完成的体积较大的混凝土结构而言,这些热能会导致混凝土局部温升较高,使得混凝土结构出现裂缝,对结构的承载能力及耐久性产生负面影响。混凝土是多相复杂的组合脆性材料,温度变化对结构的应力状态具有重
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A.制作方便&&&&&&B.拼装随意&&
C.通用性较强&&&&&&
D.轻便灵活&&
E.导热系数小&
3、摸板以及其支架应有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受（abd）。
A.浇筑混泥土的重量&&&&&&&B.浇筑混泥土的侧压力
C.建筑设计荷载&&&&&&&&&&&D.施工荷载
E.建筑使用荷载&
4、对拆除时混泥土的强度，以下说法正确的是（acde）。&
& A.与水泥品种、混泥土配合比有关&
B.应达到强度等级&&
& C.当设计无要求时，应符合国家的规定&
D.与构件类型有关&
E.应符合设计要求&
板的技术要求包括（A.B.D）。&&&
&&&A.板及其支架的强度、刚度和稳定性。&
&&&B.浇筑混凝土之前，木板应浇水湿润&&&
&&&C.板要拆装方便D..板安装与拆除应符合规范规定&E.通用性强&
&&&A、浇筑混凝土的重量&&&&&&B、浇筑混凝土的侧压力&&&
&C、建筑设计荷载&D、施工荷载&&&&&&&&&&&&&&E、建筑使用荷载&
b.5mm&& c.15mm
&&d.20mm&&
8、关于模板的拆除顺序，下列各项中正确的是（&ABC&&）。&&
A．先拆非承重部分，后拆承重部分；&&B．先拆侧模，后拆底模；&&
C．楼盖模板应先拆楼板的模板，后拆梁模板；
D．梁模板应从两端支座处开始向跨中方向拆除&
9、模板的拆除顺序一般为。
．先支先拆&．先支后拆&．后支先拆&
&&&．后支后拆&．先拆柱模板后拆梁模板
10、&钢筋混凝土构件的模板拆除顺序一般是(&bde&
&a．先拆先支设的部分&&&
&&&&&b．先拆侧模板，后拆底模板
&c．后拆非承重部分&&&
&&&&&&&d．先拆非承重模板，后拆承重模板
& &e．后支先拆，先支后拆
&& A．焊接 B．机械连接 C．铆接
D．绑扎连接& E．刚接
钢筋现场代换的原则有（AE）。&&
A、等面积代换&&&B、等应力代换&&&C、等刚度代换&&&D、等间距代换&&&E、等强度代换&
19、当钢筋混凝土构件（BC）可按面积相等原则进行钢筋代换。&&
A、按强度配筋&&&&&&&&&B、按最小配筋率配筋&&&&C、同钢号的钢筋之间&
&&&D、同直径的钢筋之间&&&&&&E、不同钢号的钢筋之间&
21、关于混凝土施工缝的留置位置，正确的做法有（ ADE
A、柱的施工缝留置在基础的顶面&&
&&&B、单向板的施工缝留置在平行于板的长边的任何位置&
C、有主次梁的楼板，施工缝留置在主梁跨中1/3范围内&
D、墙的施工缝留置在门洞口过梁跨中1/3范围内&
E、墙的施工缝留在纵横墙的交接处&
A.宜留在结构剪力较小的部位 B.单向板可留在平行于短边的任何位置
C. 混凝土墙的施工缝不得留在纵横墙交接处
D.施工缝应留在次梁跨度的中间1/3长度范围内
E.大截面梁应留在板底面以下50mm处
25、砼柱子施工缝可留在（&ABD&&&）部位。&&&&&
&&&A、基础顶面&&&&B、梁底部&&&&&C、板底2－&3cm&&&&&D、板顶面&&
27、混凝土施工缝继续浇筑混凝土时应进行如下处理（&&ABCD&&&）。&&&&
A、施工缝处应凿毛清洗干净&&&&&B、先铺10&-15mm&水泥砂浆&&&&&&&
C、剔除钢筋上的砂浆&&&&&&&&D、施工缝处加强振捣&&&&
32、某大型商住楼大体积混凝土基础底板浇筑过程中，为了防止出现裂缝，可采取的措施有（&
ACDE& ）。
　　A．优先选用低水化热的矿渣水泥拌制混凝土
　　B．适当提高水灰比，提高水泥用量
　　C．适当降低混凝土的入模温度，控制混凝土的内外温差
　　D．预埋冷却水管,进行人工导热
　　E．及时对混凝土覆盖保温、保湿材料
34、对大体积混凝土进行二次振捣的目的是(B、C、D、E&&&&)。
&&&&A．降低水化热&&&&&&&&&&&&B．提高混凝土与钢筋的握裹力
&&&&C．增加混凝土的密实度&&&&D．提高混凝土抗压强度
&&&&E．提高抗裂度
37、混凝土质量缺陷的处理方法有（&
A表面抹浆修补& B敲掉重新浇筑混凝土&
C细石混凝土填补& D水泥灌浆& E化学灌浆
38、填充后浇带混泥土（abce）。&
A.要求比原结构强度提高一级&
B.最好选在主体收缩状态&&
C.在室内正常的施工条件下后浇带间距为30m&
D.不宜采用无收缩水泥&
E.宜采用微膨胀水泥&
39、关于大体积混泥土的浇捣以下说法正确的是bde。&
A.振动棒快插快拔，以便振动均匀&
B.每点振捣时间一般为10~30s&&
C.分层连续浇筑时，振捣棒不应插入下一层以免影响下层混泥土的凝结&&
D.在振动界线以前对混泥土进行二次振捣，排除粗集料下部泌水生成的水分和空隙&
E.混泥土应采用振捣棒振捣&
40、混泥土结构表面损伤，缺棱掉角产生的原因有（bcd）。&
A.浇筑混泥土顺序不当，造成摸板倾斜&&
B.摸板表面未涂隔离剂，摸板表面未处理干净&
C.振捣不良，边角处未振实&&
D.摸板表面不平，翘曲变形&
E.摸板接缝处不平整&
42.与碱骨料反应有关的因素有（abe）。&&
A.水泥的含碱量过高&&&&&&&&&&&&B.环境湿度大&&
C.空气中二氧化碳的浓度低&&&&&&&&&&&
D.混泥土氯离子含量&
E.骨料中含有碱活性矿物成分&
43.冬期施工为提高混泥土的抗冻性可采取的措施（abce）。&
A.配制混泥土时掺引气剂&
B.配制混泥土减少水灰比&&
C.优先选用水化热量大的硅酸盐水泥&
D.采用粉煤灰硅酸盐水泥配制混泥土&
E.采用较高等级水泥配制混泥土
制备混凝土中二次投料法与一次投料法相比其优点是(bc )。
&& A.操作简便&
B.节约水泥&& C.混凝土强度高
D.混凝土和易性好&&
E.生产效率高48、预应力提高了结构(构件)的(bc&&&&)。
&&&&A．强度&&&&&&B．刚度
&&&&C．抗裂度&&&&D．抗冻性&&&&E．耐磨性
49、以下预应力损失属于长期损失的有(&&de&&)。
&&&&A．摩擦损失&&&&&&&&B．锚固损失
&&&&C．养护温差损失&&&&D．混凝土徐变损失
&&&&E．钢材松弛损失
50、以下与先张法施工有关的设施和机具包括(&bde&&&)。
&&&&A．锚具&&&&&&&&&&&&&&&&&&B．夹具
&&&&C．锥锚式双作用千斤顶&&&&D．电动螺杆张拉机
&&&&E．弹簧测力器
51、以下与后张法施工有关的工序包括(&cde&&&)。
&&&&A．台座准备&&&&&&B．放松预应力筋
&&&&C．预埋螺旋管&&&&D．抽管
&&&&E．孔道灌浆
52、无粘结预应力筋张拉后的端部锚头处理包括(　abce　)。
　　A、将套筒内注防腐油脂
　　B、留足预留长度后切掉多余钢绞线
　　C、将锚具外钢绞线散开打弯
　　D、在锚具及钢绞线上涂刷防腐油
　　E、抹封端砂浆或浇筑混凝土
53、对于预应力先张法，以下说法正确的是（abc）。&&
A.在浇筑混泥土之前先张拉预应力钢筋并固定在台座或钢摸上&
B.浇筑混泥土后养护一定强度放松钢筋&&
C.借助混泥土与预应力钢筋的粘结，使混泥土产生预压应力&
D.常用于生产大型构件&&
E.也可一、用于现场结构施工
54、电热法施加预应力（ace）。&&
A.耗电量大&&&&&&&&B.属于后张法&
C.预应力值不易准确&&&&&&&&D.操作复杂&
E.既适用于制作先张法构件有适用于制作后张法构件
55、后张法施工的优点是（bc）。&&
A.经济&&&B.不受地点限制&
C.不需要台座&&&&
D.锚具可重复利用& E.工艺简单&
56、无粘结预应力混泥土的施工方法（&
abce）。&&
A.为先张法与后张法结合&&&&&&&&
B.工序简单&
C.属于后张法&&&&&&&&&&&&&&&&&&
D.属于先张法& E.不需要预留孔道和灌浆
57、无粘结预应力筋（acd）。&&
&A.曲线铺设时曲率可垫铁马凳控制&
B.强度可以充分发挥&
&C.宜两端同时张拉&&&&&&&&&&&&&&&
D.可采用钢绞线制作&
E.应在混泥土结硬后铺放&&&&&
某建筑工程，建筑面积108000m，现浇剪力墙结构，地下三层，地上50层。基础埋深14．4m，底板厚3m，底板混凝土强度等级C35／P12。施工单位制定了底板混凝土施工方案，并选定了某预拌混凝土搅拌站。底板混凝土浇筑时当地最高大气温度38℃，混凝土最高入模温度40℃。．浇筑完成12h以后采用覆盖一层塑料膜一层保温岩棉养护7d。测温记录显示：混凝土内部最高温度75℃，其表面最高温度45℃。监理工程师检查发现底板表面混凝土有裂缝，经钻芯取样检查，取样样品均有贯通裂缝。
1、当设计无要求时，大体积混凝土内外温差一般应控制在(&&b
&& A．20℃&
B．25℃& C．30℃& D．35℃
2、大体积混凝土浇筑完毕后，应在(&&b
)内加以覆盖和浇水。
B．12h& C．24h& D．36h
3、大体积混凝土的养护时间不得少于(&b& )。
B．14d& C．21d& D．28d
4、为使大体积混凝土得到补偿收缩，减少混凝土的温度应力，在拌合混凝土时，还可掺入适量合适的(&d&
&& A．早强剂&
B．缓凝剂& C．减水剂& D．微膨胀剂
5、正确控制大体积混凝土裂缝的方法是(abde&&
&& A．优先选用低水化热的矿渣水泥拌制混凝土
&& B．适当使用缓凝减水剂
C．在保证混凝土设计强度等级前提下，适当增加水灰比，增加水泥用量
&& D．降低混凝土入模温度，控制混凝土内外温差
E．在设计许可时，设置后浇缝二
某建筑工程，南北朝向，桩基采用锤击法施工，基础底板长&宽&厚为40m&20m&1.1m，不设后浇带和变形缝，该建筑为钢筋混凝土框架结构，普通混凝土小型空心砌块填充墙作围护结构。底板混凝土标号为C35P8，配制底板混凝土采用P.O32.5水泥，浇筑时采用1台混凝土泵从东向西一次连续浇筑完成。根据场景，作答下列题目：
锤击沉桩法施工程序：确定桩位和沉桩顺序→桩机就位→吊桩喂桩→(B)→锤击沉桩→接桩→再锤击。
　　A.送桩　B.校正　C.静力压桩　D.检查验收
国家标准规定，P.O32.5水泥的强度应采用胶砂法测定.该法要求测定试件的(A)天和28天抗压强度和抗折强度。
　　A.3　B.7　C.14　D.21
本工程基础底板的混凝土浇筑方法是(A)施工方法。
　　A.全面分层　B.分段分层　C.斜面分层　D.台阶分层
采用插入式振捣本工程底板混凝土时,其操作应(C)。
　　A.慢插慢拔　B.慢插快拔　C.快插慢拔　D.快插快拔
该工程底板的混凝土养护时间最低不少于(B)天。
　　A.7　B.14　C.21　D.28
本工程主梁、次梁、板的钢筋位置顺序是(D)。
　　A.主梁筋在上，次梁筋居中，板筋在下
　　B.主梁筋居中，次梁筋在下，板筋在上
　　C.主梁筋在下，次梁筋在上，板筋居中
　　D.主梁筋在下，次梁筋居中，板筋在上
普通混凝土小型空心砌块的施工要求是(A)。
　　A.必须与砖砌体施工一样设立皮数杆、拉水准线
　　B.小砌块施工应错孔对缝搭砌
　　C.灰缝可以有透明缝
　　D.小砌块临时间断处应砌成直槎
本工程普通混凝土小型空心砌块龄期至少(D)天的才可施工。
　　A.7　　B.14　　C.21　　D.28
三& 某混凝土实验室配合比为1：2.12：4.37，W/C=0.62，每立方米混凝土水泥用量为290kg，实测现场砂含水率3%，石含水率1%。使用50kg袋装水泥,水泥整袋投入搅拌机。(保留2位小数)
（1）施工配合比为（ C ）
A.1：2.2：4.26 B.1：2.23：4.27
&C.1：2.18：4.41 D.1：2.35：4.26
（2）每搅拌一次水泥的用量为（ C ）
B.200kg&& C.100kg D.75kg
（3）每搅拌一次砂的用量为（ B）
A.170.3kg B.218.0kg&&
C.660.0kg D.681.0kg
（4）每搅拌一次石的用量为（ B）
B.441kg&&&&
C.1278.0kg D.1290.0kg
（5）每搅拌一次需要加的水是（ C）
A.45kg B.36kg&&
C.52kg D.40.1kg
混凝土实验室配合比1：2.46：4.67，水灰比0.55，每立方米混凝土的水泥用量280kN。现场实测砂的含水率3%，石子的含水率2%。现选用J1－250型搅拌机。当使用50kg袋装水泥,水泥整袋投入搅拌机。试求:
(保留2位小数)
（1）该工程混凝土的施工配合比为（A）
A.1：2.53：4.76 B.1：2.23：4.27
C.1：2.27：4.3 D.1：2.3：4.26
（2）每搅拌一次水泥的用量为（D）
A.300kg B.200kg&&
C.100kg D.50kg
（3）每搅拌一次砂的用量为（B）
A.170.3kg B.126.5kg&&
C.660.0kg D.681.0kg
（4）每搅拌一次石的用量为（D）
B.319.5kg&&&
C.1278.0kg D.233.5kg
（5）每搅拌一次需要加的水是（C）
C.19.14kg D.40.1kg
某大梁采用C20混凝土，实验室配合比提供的水泥用量为300kg/m混凝土，砂子为700kg/m混凝土，石子为1400kg/m混凝土，W/C=0.60，现场实测砂子含水率为3%，石子含水率为1%。若采用350公升搅拌机(使用50kg袋装水泥,水泥整袋投入搅拌机)。试求:
(保留2位小数)
（1）该工程混凝土的施工配合比为（B）
A.1：2.33：4.66 B.1：2.40：4.71
C.1：2.27：4.3 D.1：2.3：4.26
（2）每搅拌一次水泥的用量为（C）
A.300kg B.200kg&&
C.100kg D.75kg
（3）每搅拌一次砂的用量为（A）
A.240kg B.252kg&&
C.233kg D.280kg
（4）每搅拌一次石的用量为（B）
A.1400kg B.471kg&&
C.466kg D.1290.0kg
（5）每搅拌一次需要加的水是（D）
A.60kg B.51。35kg&&
C.55．45kg D.48.35kg
某工程混凝土实验室配合比为1：2.2：4.26，水灰比W/C=0.6，每立方米混凝土水泥用量为300kg，实测现场砂含水率为3%，石含水率为1%，采用250升（出料容量）搅拌机进行搅拌。当使用50kg袋装水泥,水泥整袋投入搅拌机。试求：(保留2位小数)
（1）施工配合比为（C）
A.1：2.2：4.26 B.1：2.23：4.27
C.1：2.27：4.3 D.1：2.3：4.26
（2）每搅拌一次水泥的用量为（D）
A.300kg B.200kg&&
C.100kg D.50kg
（3）每搅拌一次砂的用量为（A）
B.165.0kg&&&
C.660.0kg D.681.0kg
（4）每搅拌一次石的用量为（A）
A.215kg B.319.5kg&&
C.1278.0kg D. 1290.0kg
（5）每搅拌一次需要加的水是（B）
A.45kg B.24.45kg&&
C.36.7kg D.40.1kg
某大梁采用C20砼，实验室配合比提供的水泥用量为350kg/m
，砂子为680kg/m，石子为1400kg/m，W/C=0.60，现场实测砂子含水率为3%，石子含水率为1%。采用JZ350型搅拌机并使用50kg袋装水泥,水泥整袋投入搅拌机。(保留2位小数)
（1）设计配合比：（B）
A.1：2.0：4.04 B.1：1.94：4.0& & C.1：1.9：4.0
D.1：2.0：4.
(2)施工配合比（C）
A.1：1.94：4.0 B.1：2.0：4&&
C.1：2.0：4.04 D.1：2.0：4.04
（3）每搅拌一次水泥下料量（C）
A.125kg B.150kg&&
C.100kg D.50kg
（4）每搅拌一次砂子下料量（B）
A.125kg B.200kg&&
C.250kg D.380kg
（5）每搅拌一次石子下料量（A）
A.404kg B.400kg& C.200kg D.194kg
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& 浅析大体积混凝土水化热的控制方法研究
浅析大体积混凝土水化热的控制方法研究
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Keywords: thermal stress 中图分类号： [B841.3] 文献标识码：A文章编号：13)
引言 近年来，随着社会和经济发展的需要，高层及超高层建筑越来越多，大体积商品混凝土结构已广泛应用于土木工程领域。由于大体积商品混凝土结构自身的特点，商品混凝土凝结、硬化过程中，产生大量的水化热，水化热积聚在内部不易散发，使内部温度上升，内外温差引起巨大的内应力和温度变形，使商品混凝土产生裂缝、变形，甚至破坏。因此，水化热对大体积混凝十工程是十分不利的。因此选择合适的水化热控制方法就显得尤为重要了。
水化热产生机理与危害 水化释放的热量是混凝士水化热的来源。水泥熟料主要由硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙和铁铝酸四钙等矿物组成。水泥加适量的水拌和后，立即发生化学反应，水泥的各个组分开始溶解并产生复杂的物理、化学和力学的变化，水泥熟料的四种主要矿物水化均是放热反应，这种变化可以持续很长的时间。水泥凝结硬化过程可以分为诱导期、凝结期和硬化期三个阶段。水泥水化放热研究表明，水泥水化过程中在水化初期、凝结终期、硬化初期形成放热高峰。大体积商品混凝土浇筑完毕后，由于水泥水化作用所放出的热量使商品混凝土内部温度逐渐升高，与一般结构相比较，大体积商品混凝土内部水化热不易散出，结构表面与内部温度不一致，外层商品混凝土热量很快散发，而内部商品混凝土热量散发较慢，内外温度变形不同，产生温度应力，使商品混凝土产生拉应力。若拉应力超过商品混凝土的抗拉强度时，商品混凝土表层将产生裂缝，从而不利于构件的工作。 水化热的主要控制方法与手段 2.1 从水泥生产谈降低商品混凝土水化热的措施 2.1.1 调整水泥熟料配料方案 水泥水化热的大小对商品混凝土的温升影响很大。因此水泥厂应该根据商品混凝土工程的需要确定配料方案，配料时适当降低石灰饱和系数值及铝氧率，生产低和含量的中低热水泥以满足市场需求，为有效降低商品混凝土温升提供技术保障。 2.1.2 合理掺加混合材 众所周知粉煤灰、矿渣的水化热均小于水泥熟料的水化热，粉煤灰的7天水化热约为水泥熟料水化热的1/3,28天水化热约为水泥熟料水化热的1/2。掺加粉煤灰、硅灰、矿渣等作为水泥混合材，既可以降低水泥的水化热同时还可以增加水泥产量，提高水泥厂的经济效益。而且掺加粉煤灰、硅灰、矿渣等作为水泥混合材还可以改善商品混凝土的施工性能、力学性能和耐久性提高建筑工程的质量。 2.1.3 调整水泥的细度 此外，水泥水化时的放热速率还与水泥的细度有关。水泥细度大，水化就快，在早期放出的水化热就高。对于工程要求水化热低的水泥，生产中应该选择合适的粉磨工艺严格控制水泥细度和颗粒级配，以确保水泥水化不要过快。 2.2 从施工方面谈降低商品混凝土水化热的措施 2.2.1 严格控制商品混凝土浇筑温度
商品混凝土的内部温度是水化热的绝热温升、浇筑温度和结构的散热温度等各种温度的叠加。浇筑温度越高, 商品混凝土的内部温度值也越高。因此浇筑温度也是引起大体积商品混凝土内部收缩开裂的一个不可忽视的重要因素, 在施工过程中应严格控制。 2.2.2 浇筑措施 根据商品混凝土浇筑量越大, 水泥水化热温升值越高的特点, 在浇筑过程中采取以下措施: 1 ) 在商品混凝土中布置冷却水管, 通过冷却水循环降低商品混凝土水化热峰值, 并将承台内部产生的部分热量随时带走, 降低承台的内外温差。 2 ) 对商品混凝土初凝时间严格控制在12 h 以上, 以免商品混凝土内部水化热过快产生温度裂缝。 3 ) 对商品混凝土分层浇筑, 层厚控制在50 cm, 这样间接地增加散热面, 避免温度积聚。 4 ) 商品混凝土进行二次收浆, 有效防止商品混凝土表面发生龟裂。 ANSYS模拟浇注温度改变前后商品混凝土的温度场 3.1 ANSYS有限元模型的建立 这里采用ANSYS有限元分析软件的热分析模块来模拟浇筑温度改变前后商品混凝土的温度场。模型的体积为5m×5m×5m，根据对称性，在求解过程中，取模型 的1／4建立有限元模型，将参数输入之后，对建立的模型进行网格划分。如图1所示 图一 3.2 实体模型的加载 商品混凝土的边界上存在空气和商品混凝土的热对流，属于热分析中的第3类边界条件，对流边界条件可以作为面荷载施加于实体的表面，来计算固体和流体的热交换。根据相关文献资料选定了商品混凝土的放热速率，把水化放热速率转换成商品混凝土的生热率，作为体荷载施加于模型上，模拟水泥的化学反应生热，通过第一次的浇筑温度25度和第二次的浇筑温度35度对比分析商品混凝土的温度场。 3.3 模拟结果及分析 在分析结果以前，我们先选定商品混凝土的上表面的3,4,5,6,7节点和商品混凝土芯部的25,26,27,28,29节点，通过前后两次浇筑温度的对比来分析芯部温度与表面温度的差值，从而来分析浇筑温度对商品混凝土结构的影响。前后两次浇筑温度下各个节点的温度如下：(单位：度) 浇筑温度为25度时：
通过计算前后两次浇筑温度下芯部节点与表面节点的温度的差值可以看出，在浇筑温度为25度的条件下，芯部节点与表面节点的最大差值为23.10；在浇筑温度为35度的条件下，芯部节点与表面节点的最大差值为26.84。根据相关的大体积商品混凝土的设计规范，当芯部的温度与表面的温度差值小于25度时，商品混凝土结构不会产生裂缝即结构是安全的，因此在浇筑温度为25度的条件下，商品混凝土结构是安全的。 4 结语 本文着重讨论了大体积商品混凝土的水化热的控制方法。并对其中的施工措施中的控制浇筑温度措施进行了ANSYS水化热模拟，从模拟的结果可以看出，该措施是行之有效的。然而在实际的工程实践中，影响大体积商品混凝土水化热的各种因素是错综复杂的，这就要求我们必须根据工程的实际施工条件，结合施工地区的环境特点，制定出切实可行的水化热控制措施，从而为我们的工程建设与服务增值。 参考文献： [1] 王新平.大体积商品混凝土的水化热控制研究.中国市政工程.2006.4 [2] 徐艳华.大体积商品混凝土水化热温度场数值分析.低温建筑技术.2011.10 [3]彭兵田.承台大体积商品混凝土水化热试验分析.水运工程.2005.
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