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2011苏州建筑安全培训高大支模安全技术专题(郭正兴)
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2011苏州建筑安全培训高大支模安全技术专题郭正兴
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碗扣式模板支撑架施工方案一、编制依据1、本工程采用的由四川同轩建筑设计有限公司设计的施工图2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑施工碗件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）5、《混凝土结构设计规范》GB6、《建筑结构荷载规范》(GB )7、建筑施工高出作业安全技术规程（JGJ80-91）8、《建筑施工手册》（第四版）9、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 二、工程概况2.1、工程概况酒钢中天城苑三期工程15#楼；工程建设地点：酒泉市飞天路以北，解放路以西，敦煌路以南；属于剪力墙结构；地上12层；地下1层；地下一层层高5.9米。本工程由酒钢中天置业有限公司投资建设，公四川同轩建筑设计有限公司设计，中冶地集团西北岩土工程有限公司地质勘察，兰州黄河工程建设监理有限责任公司监理，兰州二建集团建隆分公司组织施工。 2.2方案的确定15#楼地下室顶板支撑系统采用碗扣式，以整个系统为体系。15#楼剪力墙采用木胶板板和钢管固定系统，用￠12螺杆对拉与通道内的碗扣式模板支架系统成为一体。三、碗扣式模板支撑架搭设构造要求3.1、地面处理支架搭设前根据地坪做法，地面需用砼硬化，确保地基具有良好的承载力。本工程地面是700mm厚筏板基础。在混凝土层上根据需要安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设垫木。当场地有遇有坑槽时，立杆下到槽底。3.2、搭设材料（1）、搭设脚手架全部采用定型标准碗扣架管，本支撑架使用 Φ48 × 3.5钢管，质量符合现行国家标准规定。（2）、脚手架钢管的尺寸立、横杆最大长度600-3000㎜。（3）、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。（4）、钢管上严禁打孔，钢管在使用前仔细检查质量。（5）、扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB）规定。3.3、搭设要求（1）、立杆间距为0.9米，歩距1.2米，纵横向满设扫地杆。（2）、在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，支架安装中在每四排横向立杆和每三排纵向立杆各设置设置一组通高剪刀撑或专用斜杆。斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间。（3）、为确保本工程模板支撑架的整体稳定性，在架体中部设置连续水平剪刀撑。（4）、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》第6.3.6条的规定。（5）、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（6）、为防止剪力墙在浇筑混凝土时产生倾斜现象，在剪力墙上中下位置处用钢管将相邻两道剪力墙对顶，钢管两端用顶托顶在剪力墙主楞（钢管）上。外墙用钢管斜撑，在板面打孔钉上钢筋定位桩，以固定钢管下端不移动。 图一：剪刀撑的架构体系示意（6）、模板支撑架可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。当梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体。如下图所示： 图二：房屋建筑模板支撑架3.4、安全防护（1）、外脚手架须同步搭设，为高空作业提供外围防护。四、碗扣式脚手架搭设施工工艺4.1、准备工作（1）、搭设前，工程技术负责人应按施工方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。（2）、熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范》JGJ166-2008中构造要求，决定脚手架步距等等。（3）、材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、等进行检查验收。（4）、搭设场地准备。根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准<>做好脚手架地基与基础的施工要求，坚实平整，不积水，砼硬化。经验收合格后，按方案的要求放线定位。（5）、工人施工时必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。4.2、碗扣式模板支撑架施工流程基础处理 →架体地脚排布并验收→ 架体搭设 → 垂直度调整 → 扫地杆、剪刀撑等构造搭设 → 安全防护设施搭设 → 架体验收 → 模板搭设 → 结构施工、达到拆模强度 → 拆模。4.3、碗扣式模板支撑架安装（1）、架体分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。（2）、在己处理好的地基上，平整的地基基础上的支架，其立杆底座可直接用立杆垫座;地势不平或承重脚手架底部用立杆可调底座;当相邻立杆地基高差小于0.6m，直接用立杆可调座调整立杆高度，使立杆碗扣接头处于同一水平面内;当相邻立杆地基高差大于0.6m时，则先调整立杆节间使同一层碗扣接头高差小于0.6m，再用立杆可调座调整高度，使其处于同一水平面内。在搭设过程中，随时注意基础的沉降，对基础沉降悬空的立杆，调整可调底座，使之均匀受力。（3）、立杆采用0.9m间距，特殊情况如遇柱子横杆采用1.2m；梁底另加立杆,其间距不大于1.8m，最外侧立杆离楼面边缘距离为0.5～0.7m。立杆采用3.0 m、1.8m和0.6m三种不同长度立杆相互交错、参差布置，以避免立杆接头处于同一水平面上。在装立杆时及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体，以保证立杆的整体稳定性。（4）、立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定，连接时，先将上碗扣滑至限位销以上并旋转，使其搁在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，待应装横杆接头全部装好后，落下上碗扣并预锁紧。立杆的接长是靠焊于立杆顶端的连接管承插而成，立杆插好后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。（5）、立杆施工的垂直高度限制:按1/200控制，且全高的垂直偏差不应大于10cm执行。 图二
碗扣支架节点示意图 （6）、当组装完两层横杆后，首先检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度(对曲线布置的脚手架应保证立杆的正确位置)；其次检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调座减少横杆间的水平偏差；逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不浮地松动。当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头，并锁紧。在搭设过程中，应随时注意检查上述内容，并调整。4.5、碗扣式模板支撑架拆除（1）、模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB）中混凝土强度的有关规定。（2）、应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经技术管理程序批准后方可实施拆除作业。（3）、脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。（4）、脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。（5）、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。（6）、拆除作业应从顶部开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。（7）、拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。4.6、其他施工注意事项(1)碗扣架安装前进行测量放线，根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，沿线确定立杆位置，同一开间上、下层立杆应在设置在同一竖向位置上。使用碗扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度为400mm。(2)立杆高度不符模数处在垫板上放置可调底座，以调整立杆高度。顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)梁底支撑及其他使用钢管立柱时，立柱的接长严禁搭接，必须采用对接扣件进行连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（4）支架必须保证有足够的强度，刚度和稳定性。施工操作人员应严格按设计要求安装和拆除支撑，不能有随意性。具体构造、拆除方法和时间等的要求，一定严格按规范进行，保证安装质量合格。（5）支架、模板搭设到位后，组织技术、安全、施工人员对整体架体结构进行全面的检查验收，及时解决存在的结构缺陷，经检查验收合格后方可正式投入使用。（6）混凝土浇注过程时，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（7）其他未尽事宜，可按国家相关规范要求进行。五、质量检查5.1、架体检查碗扣支撑架搭设完成时进行一次检查与验收；到达方案搭设要求后进行全面检查与验收，保证架子的几何尺寸不变形，立杆的间距、水平杆的步距，剪刀撑等设置是否完整。过程检查内容应包括立杆底部基层清理、木垫板、底座位置、顶托螺杆伸出长度、钢管规格尺寸、立杆垂直度、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑及安全网等各种安全措施等的设置情况是否满足方案及相关规范规定，不合格的不得使用。模板支撑架浇注混凝土时，设专人全过程监督：立杆拉杆是否安装牢固，钢管连接、扣件拧紧程度是否符合要求。本工程支撑体系搭设高度为5.4m，根据规范规定搭设高度在20m以下的模板支撑体系由项目部技术负责人组织技术、安全、生产及监理人员进行验收并填写验收记录表。5.2、模板检查支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。杜绝模板接缝漏浆提高接缝质量，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝方法为硬拼并做成企口形式，注意切割质量，毛边要用手刨刨平。为保证梁柱接头模板接缝严密，梁模必须由两头向中部配模，保证梁端与柱贴实严密。模板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，设木工专门负责看管模板。安装允许偏差和检查方法：六、安全措施为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制订如下安全措施：1、 施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制定的相关管理制度。根据脚手架工程的特点， 对施管人员 进行安全教育，提高安全工作水平，是预防发生事故、确保作业安全的基础。加强对工人的安全教育，并设专职的安全员。2、
杜绝违章指挥和违章作业。 完善安全防护措施，提高现场人员的自我保护素质。3、 明确支架施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，在支架搭设、拆除前向工作人员进行安全技术交底，未经审批部门同意，不得修改变更。4、 整体架拼装完成后，检查所有连接扣件是否松紧。施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施；楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。模板支架及模板表面不得集中堆载，梁部位堆载不得超过12.5kN/m，板部位堆载不得超过4kN/m。5、 身体状况不适的施工人员，不得上架作业。6、 支架拆除除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安全防护用品。8、 工地用电的架设及用电安全应按行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。七、应急预案满堂钢管支架是建筑施工中常用的支模方式，而模板坍塌事故是建筑施工中较易引发群体伤亡的危险源之一。模板坍塌事故的技术主要原因在有限的场地上集中了大量的工人、建筑材料、机械设备等，存在着不确定、不安全的因素，同时受到施工环境，以及季节和气候等自然条件的影响，容易造成一定的隐患。因此为预防模板坍塌事故的发生，有必要建立相应的应急预案。1、 按《建筑法》、《安全生产法》、《消防法》、建设部《工程建设重大事故的调查程序规定》、《建筑工程安全操作规程》编制安全应急预案。2、 预案的编制原则：1贯彻“安全第一，预防为主”的原则。2贯彻“以人为本，快速有效”原则。3“原地救援”原则。3、 成立应急预案的独立领导小组（指挥中心）。应急预案领导小组及其人员组成由组长（项目经理）、副组长（主管安全生产的项目副经理及技术负责人为副组长）、下设各组员各组组长组成。应急小组负责通讯联络、技术支持、消防保安、抢险抢修、医疗救护、后勤保障 。应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。4、 应急领导小组职责：建筑工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业救援指挥部、当地安监部门、公安厅部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。5、 应急预案的技术措施：1保证现场有必要的基本装备，如特种防护品、一般防救护品及临时救护担架及常用的救护药品等；2专用装备，如医疗器材、抢救工具（一般工地常备工具即基本满足使用）、照明器材、通讯器材、交通工具、灭火器材等。6、 对职工进行应急知识培训：制定应急培训计划，对应急救援人员的培训和员工应急响应的培训要分开进行。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责，员工能在发生重大事故时会采取正确的自救措施。7、 通信联络：项目部将110、119、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。8、 事故报告：工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，按有关规定报告有关部门。 9、 应急指挥领导小组成员名单组长：海渊
副组长：马军
杨成涛成员：张振伟
苏建军 八、关于现场部分钢管壁厚未达标准所采取的相关措施
减小钢管间距，增加剪刀撑及水平支撑。 九、墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB )、《混凝土结构设计规范》(GB)、《钢结构设计规范》(GB )等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料: φ48×2.75钢管；主楞合并根数:2； 3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):30.00；高度(mm):50.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):80.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.900m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、93.6000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距): l =150.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.600×0.900=11.036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1×11.036×150.02+0.117×2.268×150.02= 3.08×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W< f其中， σ
--面板承受的应力(N/mm2)；M
--面板计算最大弯矩(N·mm)；W
--面板的截面抵抗矩 :W = bh2/6 = 400×12.0×12.0/6=0.96×104 mm3；f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=80.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 3.08×104 / 0.96×104 = 3.2N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =3.2N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=80N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距): l =150.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.600×0.900=11.036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×11.036×150.0 + 0.617×2.268×150.0 = 1203.1N； 截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/(2bhn)≤fv其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 1203.1N；b--构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ；hn--面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3××400×12.0)=0.376N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.376N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03×0.6 = 10.219N/mm；
l--计算跨度(次楞间距): l = 150mm；E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I =40×1.2×1.2×1.2/12=5.76cm4；面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.22×××104) = 0.1 mm；面板的最大挠度计算值: ν=0.1mm 小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！ 四、墙模板主次楞的计算1、.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度30mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3×5×5/3×2= 12.5cm3；I = 3×5×5×5/6×2= 31.25cm4； 次楞计算简图（1）、次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(主楞间距): l =400.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1×5.518×150.02+0.117×1.134×150.02=1.54×104N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ = M/W< f其中， σ
--次楞承受的应力(N/mm2)；M
--次楞计算最大弯矩(N·mm)；W
--次楞的截面抵抗矩，W=1.25×104mm3；f --次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ = 1.54×104/1.25×104 = 1.23N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 σ = 1.23 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）、次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度(主楞间距): l =400.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6×2.759×400.0+ 0.617×0.567×400.0 = 802.1N； 截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bh0)其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--次楞计算最大剪力(N)：V = 802.1N；b--次楞的截面宽度(mm)：b = 30.0mm ；hn--次楞的截面高度(mm)：h0 =50.0mm ；fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值:τ =3×802.1/(2×30.0×50.0×2)=0.4N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.4N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！（3）、次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m；
l--计算跨度(主楞间距): l =150.0mm ；E--次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ；I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=3.125×105mm4；次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.22/2×××105 ) = 0.006 mm；次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 ν=0.006mm 小于 次楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用￠48×2.75钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.08cm3；I =12.19cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算主楞跨中弯矩计算M=0.175pl作用在主楞的荷载:P＝(1.2×34.06×1.4×6) ×0.25×0.5/2＝2.771kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；主楞最大弯矩M=0.175×0=2.43×105 N·mm强度验算公式：σ = M/W< f其中，σ--
主楞的最大应力计算值(N/mm2)M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 1.939×105 N·mm
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 5.03×103 mm3；f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205N/mm2；主楞的最大应力计算值: σ = 2.43×104/5.08×103 = 47.741 N/mm2；主楞的最大应力计算值 σ =47.741N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:V
=0.65p；τ=2V/A≤fv其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--主楞计算最大剪力(N)：V
=1.8×103N；A—钢管截面面积（mm2） A=500 mm2fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值:τ =2×1.8×103/500=7.2N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 τ =7.2N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算V=1.146pl3/100EI≤[ν]=l/400其中p—内楞作用在支座上的荷载（KN/m）P=34.06×0.25×0.4/2=1.703 KN/ml—计算跨度（水平螺栓间距）l=400mmE—外楞弹性模量（N /mm2） E=206000 N /mm2I—外楞截面惯性矩（mm4）I=1.22×105主楞的最大容许挠度值[ν]=2mm外楞最大挠度计算值V=1.146×4.26×100 /2×4003 /（100×.22×105）=0.06mm主楞的最大挠度计算值 ν=0.06mm 小于 主楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！ 十、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 1.53 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=1.53kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！十一、模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(GJ130-2001）。模板支架搭设高度为5.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.20米。梁顶托采用30×50mm木方。 采用的钢管类型为48×3.25。 图1
楼板支撑架立面简图 图2
楼板支撑架荷载计算单元1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.115kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.115×1000×=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300=2.294kN 截面抗剪强度计算值 T=3××.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420××6000×.101mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.823/1.200=3.186kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×1.20×1.20=0.459kN.m最大剪力 Q=0.6×1.200×3.186=2.294kN最大支座力 N=1.1×1.200×3.186=4.206kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3.00×5.00×5.00/6 = 12.5cm3；I = 3.00×5.00×5.00×5.00/12 = 31.25cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.459×106/N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力
Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3××50)=1.499N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.677×1.605×0×9500.00×)=0.569mm木方的最大挠度小于,满足要求!3、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 4.206kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 2.096 托梁弯矩图(kN.m) 0.177 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.095kN.m经过计算得到最大支座 F= 18.684kN经过计算得到最大变形 V= 2.6mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3.00×5.00×5.00/6 = 12.5cm3；I = 3.00×5.00×5.00×5.00/12 = 31.25cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=2.095×106/=12.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度T = 3Q/2bh < [T]
Q=0.6ql截面抗剪强度计算值 T=3×69.12/(2×30×50)=0.069N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.6mm顶托梁的最大挠度小于,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×5.900=0.762kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.466kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4N6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式N其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 16.21—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0 —— 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh
(1)l0 = (h+2a)
(2)k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 180.04N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!公式(2)的计算结果： = 56.18N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!酒钢中天城苑住宅小区三期工程15#楼 高模板及支撑体系施工方案 兰州二建集团建隆分公司
酒钢中天城苑三期工程项目部
二〇一三年七月
碗扣式模板支撑架施工方案 一、编制依据 1、本工程采用的由四川同轩建筑设计有限公司设计的施工图 2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 4、建筑施工碗件式钢管脚手架…文件收文登记表 B01—2 收文 日期 收文 号数 安 001 号 来文机关 或人名 神河高速公路建设 管理处文件 神河高速公路建设 管理处文件 神河高速公路建设 管理文件 神河高速公路建设 管理处文件 神河高速公路 LJJ4 总监办 神河高速公路建…2011 年市政处建设工程规划许可证 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 证号 001 002 003 004 …一通电子技术有限公司 收 文 登 记 簿 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 文件名称 文件控制程序 记录控制程序 管理评审控制程序 人力资源控制程序 市场活动及标书、 市场活动及标书、合同评审程序 软…就爱阅读网友整理上传,为您提供最全的百科知识,期待您的分享，转载请注明出处。
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