刀面上的孔洞为什么不是分子间引力和斥力引力

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自润滑陶瓷刀具的设计开发及其自润滑机理研究
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--------------------------Page1------------------------------山东大学博士学位论文性能测试……相对密度的测定……维氏硬度的测童……,,,抗弯强度的测定……………………断裂韧性的测定……︸凡、月,自润滑陶瓷材料的物理机械性能及微观结构……一刃压自润滑陶瓷材料的力学性能及微观结构……刃舰。自润滑陶瓷材料的力学性能及微观结构………伪爪自润滑陶瓷材料的物理机械性能及微观结构…本章小结……第章自润滑陶资刀具材料的康擦磨损特性研究……昌,,,‘摩擦磨损实验方法……含对自润滑陶瓷刀具材料的摩擦磨损特性的影响……试验条件对自润滑陶瓷刀具材料的摩擦磨损特性的影响……载荷的影响……摩擦速度的影响……摩擦副的影响……摩擦距离的影响……本章小结……第章自润滑陶瓷刀其材料的自润滑机理研究……自润滑材料的减摩理论……具有表面膜的粘合摩擦理论……边界润滑机理……摩擦的原子模型……爪自润滑陶瓷刀具材料润滑膜的成分、微观结构及形成机理……爪自润滑陶瓷刀具材料的润滑膜的转移及自润滑机理……爪自润滑刀具材料的润滑膜的损坏机理……自润滑膜的应力分析……自润滑膜的损坏机理……硬颗粒对自润滑膜的影响………本章小结…--------------------------Page2------------------------------目录口国旦口国口口口国口口口口第章自润滑陶瓷刀具切削过程中的减奉机理研究……试验条件……爪自润滑陶瓷刀具切削过程中的减摩机理……,二连续切削铸铁……连续切削钢……切削过程中自润滑膜的减摩模型及磨损过程的演变规律……自润滑陶瓷刀具后刀面的磨损机理……连续切削球墨铸铁……连续切削钢……本章小结……巧第章结论……参考文献……,二攻读博士学位期间所发表的学术论文……致谢……匕--------------------------Page3------------------------------山东大学博士学位论文自润滑陶瓷刀具的设计开发及其自润滑机理研究摘要首次提出了自润滑陶瓷刀具的概念,即在陶瓷刀具基体内加入固体润滑剂来改善其摩擦学性能以陶瓷作为基体,以固体润滑剂作为添加剂,研、、、、制成功了自润滑陶瓷刀具,并对其设计理论热压工艺力学性能微观结构摩擦磨损特性、自润滑机理及切削过程中的减摩机理进行了系统深入的研究。在对刀具切削加工的摩擦特点分析的基础上,提出了自润滑陶瓷刀具材料的组成原则,对自润滑刀具进行了摩擦学设计,建立了自润滑刀具的减摩模型,当刀具表面形成一层固体润滑膜时能够降低摩擦系数,即使自润滑膜未完全覆盖摩擦表面也能起到一定的减摩作用通过对自润滑刀具材料的物理化学相容性分析计算,确定了固体润滑剂的极限含量,理论上计算了固体润滑剂的最佳含量。对自润滑刀具材料进行了微观结构设计,指出了自润滑陶瓷刀具材料的固体润滑剂颗粒与陶瓷基体颗粒的半径比应在蕊呱簇范围内。采用热压工艺,以爪作为基体,以固体润滑剂、和作为添加剂,制备出了刃脱、犷和爪自润滑陶瓷材料。其中,爪材料性能最差,这是由于在热压过程中与发生了化学反应,生成了】,由于川与基体的热膨胀系数差别较大,导致大量裂纹的产生所致。爪舰材料性能也较差,主要是由于的熔点低容易在高温下熔融析出,同时在热压高温下容易发生分解,这导致材料产生较多的气孔所致。与爪旧和川舰陶瓷材料相比,爪陶瓷材料的力学性能最好,各组分间没有发生化学反应,其最佳性,。能为抗弯强度,硬度为断裂韧性班系统研究了含盆和试验条件对川吓自润滑陶瓷刀具材料的摩擦磨损特性的影响。研究结果表明,产自润滑陶瓷刀具材料的摩擦系数随含盆的增加而降低,当含量为时,其磨损率最小。自润滑陶瓷材料的摩擦系数随载荷和速度的增大呈下降趋势,而磨损率随载荷的增大而呈增大,随速度的增大而呈现出下降趋势八自润滑陶瓷材料与钢和硬质合金分别配副时,其摩擦系数相差不大在低速下,自润滑陶瓷材料与硬质合金配副时的磨损率小于与钢配副时的磨损率,而在高速下,自润滑陶瓷材料与硬质合金’、本文得到国家自然科学墓金山东省中青年科学家奖励墓金和教育部优秀青年教师资助计划的资助断--------------------------Page4------------------------------摘要配副时的磨损率和与钢配副时的磨损率相差不大。通过分析自润滑膜的形成过程,建立了自润滑膜的形成机理的模型,分析了自润滑膜的组成成分,发现润滑膜内含有大量。分析了自润滑膜转移的几种形式,研究了自润滑膜在各种转移形式下的自润滑机理。对润滑膜中的应力进行了理论分析与有限元计算,结果表明与未添加固体润滑剂的陶瓷材料相比,八自润滑陶瓷的各种应力明显降低,其中一个重要因素就是冉自润滑陶瓷在摩擦表面形成的自润滑膜能够起到降低摩擦系数的作用,从而能有效
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当外力迫使分子靠近,是分子的距离小于10的-10次方m时,斥力大于引力但是根据分子引力试验,就是把两个铅柱吸住的那个试验,用小刀削去表面的薄皮,再互相挤压的过程中,使两个物体的分子距离减小到一定的值,便会发生分子间的吸引现象.但是使两个物体的分子距离减小到一定的值,不应该斥力大于引力吗?我们老师确实做到了,是黏在一起的
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分子距离很大时,引力和斥力都为0.1)分子距离由很大减小到一定程度,有引力作用.2)再继续减小,引力加强.3)当分子的距离小于10^-10次方m后,斥力大于引力用小刀削去表面的薄皮,再互相挤压的过程中,分子间距仍大于10^-10m,是上面讲的阶段1),所以发生分子间的吸引现象
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但是实验中是不可能达到那个距离的
它们之间的距离仍然远小于10的-10次方m故引力起主要作用
扫描下载二维码分子引力实验成功要领--《实验教学与仪器》1997年11期
分子引力实验成功要领
【摘要】:
【作者单位】:
【关键词】:
【分类号】:G633.7【正文快照】:
初三物理验证固体分子存在着引力的实验(教材P13图2.4),是用两铅圆柱体端面挤压在一起,下面吊起重物。很多教师由于没有掌握挤压铅块的要领,实验不易成功,笔者经数次实践,探索了使这个实验成功的要领。使用前用极锋利的刀口把铅圆柱体的端面刮净削平,并使端面露出新
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京公网安备75号石墨烯受力变形及内部孔洞演变规律的研究--《上海工程技术大学》2016年硕士论文
石墨烯受力变形及内部孔洞演变规律的研究
【摘要】:石墨烯是由碳原子构成的呈六角蜂窝结构的平面二维晶体材料。石墨烯是目前发现的最薄最强的材料,其强度比钢铁高200多倍。然而,目前制备的石墨烯,一般是含有晶界缺陷的多晶石墨烯。因此,晶界对石墨烯性能的影响是石墨烯材料能被广泛应用必须考虑的重要问题之一。本文主要采用分子动力学方法对含21.8°、32.2°、38.2°、60°对称倾斜晶界的石墨烯进行了模拟,研究了压应力条件下,不同晶界对石墨烯弯曲程度及弯曲形状的影响,比较了不同晶界处的势能大小,并与完美石墨烯进行对比。结果表明,压应力条件下含晶界的石墨烯弯曲程度比完美石墨烯大,并且完美石墨烯的弯曲位置和弯曲半径都与含晶界石墨烯不一样。晶界处的势能比完美石墨烯大,晶界上五元环的势能比七元环的大。此外,多层完美石墨烯在压应力下的变形行为也不尽相同,除了八层石墨烯的最大聚集层数为四层;三到九层的石墨烯,最大的聚集层数都为三层。采用Adaptive Intermolecular Reactive Empirical Bond Order(AIREBO)势函数模拟研究了孔洞和晶界缺陷对单层石墨烯单向拉伸断裂机理的影响。结果表明,含晶界的石墨烯首先在晶界处碳-碳键被拉长发生严重变形,继而萌生裂纹,且最后在晶界上被拉断;在拉伸过程中,含晶界和晶界大孔洞的石墨烯,孔洞周围碳-碳键被拉长,六元环在拉应力作用下扩展为五元环、七元环、八元环等缺陷,随着拉伸进行小孔洞转化为大孔洞,在大孔洞处被拉断破坏;含晶界和晶界外大孔洞的石墨烯,在拉应力的作用下,不同尺寸和形状的晶格缺陷首先出现在孔洞周围,晶界在拉应力的作用下,碳-碳键沿着拉伸的方向被拉长,随着拉应力的增大孔洞周围小缺陷变成大的孔洞缺陷,最终在孔洞处发生断裂,而晶界在石墨烯被拉断后会恢复到拉伸前的状态。可见,大孔洞缺陷的存在会使石墨烯更容易被破坏,同时存在大孔洞和晶界时,孔洞周围首先被破坏,且石墨烯最终在孔洞处被拉断,可见大孔洞对石墨烯的削弱程度比晶界的大。
【关键词】:
【学位授予单位】:上海工程技术大学【学位级别】:硕士【学位授予年份】:2016【分类号】:TQ127.11【目录】:
摘要6-7ABSTRACT7-12第一章 绪论12-24 1.1 石墨烯的研究现状12 1.2 石墨烯概述12-23
1.2.1 石墨烯的发展历程12-13
1.2.2 石墨烯的结构和性质13-15
1.2.3 石墨烯的制备15-16
1.2.4 石墨烯的力学性能16-19
1.2.5 石墨烯中的缺陷19-22
1.2.6 石墨烯的应用及发展前景22-23 1.3 石墨烯中晶界和孔洞缺陷的研究意义23 1.4 本课题研究内容23-24第二章 分子动力学24-33 2.1 分子动力学概述24-30
2.1.1 理论依据24-27
2.1.2 势函数27-29
2.1.3 分子动力学参数29-30 2.2 论文使用软件介绍30-33
2.2.1 LAMMPS30-32
2.2.2 OVITO32-33第三章 压应力条件下含晶界石墨烯的弯曲变形33-44 3.1 引言33 3.2 石墨烯晶界结构模型33-35 3.3 模拟方法35 3.4 结果与讨论35-43
3.4.1 不同晶界的石墨烯在压应力条件下的变形行为35-39
3.4.2 石墨烯势能的分布39
3.4.3 压应力下石墨烯的旋转变形39-41
3.4.4 压应力下不同层数石墨烯的弯曲变形41-43 3.5 本章小结43-44第四章 晶界和孔洞对石墨烯力学性能的影响44-52 4.1 物理模型和模拟方法44-45
4.1.1 含孔洞和晶界的单层石墨烯的几何模型44
4.1.2 分子动力学模拟方法及过程44-45 4.2 结果与讨论45-50 4.3 本章小结50-52第五章 孔洞对含晶界石墨烯拉伸断裂机理的影响52-70 5.1 孔洞对含 60°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响52-56
5.1.1 60°晶界对石墨烯的拉伸断裂机理的影响52
5.1.2 晶界上小孔洞对含 60°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响52-53
5.1.3 晶界上大孔洞对含 60°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响53-54
5.1.4 晶界外小孔洞对含 60°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响54
5.1.5 晶界外大孔洞对含 60°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响54-56
5.1.6 孔洞对含 60°晶界石墨烯拉伸断裂的影响56 5.2 孔洞对含 38.2°晶界石墨烯的拉伸机理的影响56-60
5.2.1 38.2°晶界对石墨烯的拉伸断裂机理的影响56-57
5.2.2 晶界上小孔洞对含 38.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响57
5.2.3 晶界上大孔洞对含 38.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响57-58
5.2.4 晶界外小孔洞对含 38.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响58-59
5.2.5 晶界外大孔洞对含 38.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响59
5.2.6 孔洞对含 38.2°晶界石墨烯拉伸断裂的影响59-60 5.3 孔洞对含 32.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响60-63
5.3.1 32.2°晶界对石墨烯的拉伸断裂机理的影响60-61
5.3.2 晶界上小孔洞对含 32.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响61
5.3.3 晶界上大孔洞对含 32.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响61
5.3.4 晶界外小孔洞对含 32.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响61-62
5.3.5 晶界外大孔洞对含 32.2°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响62-63
5.3.6 孔洞对含 32.2°晶界石墨烯拉伸断裂的影响63 5.4 孔洞对含 21.8°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响63-66
5.4.1 21.8°晶界对石墨烯的拉伸断裂机理的影响63-64
5.4.2 晶界上小孔洞对含 21.8°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响64-65
5.4.3 晶界上大孔洞对含 21.8°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响65
5.4.4 晶界外小孔洞对含 21.8°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响65
5.4.5 晶界外大孔洞对含 21.8°晶界石墨烯的拉伸断裂机理的影响65-66
5.4.6 孔洞对含 21.8°晶界石墨烯拉伸断裂的影响66 5.5 讨论66-68 5.6 本章小结68-70第六章 总结与展望70-72 6.1 总结70-71 6.2 展望71-72参考文献72-78附录78-82攻读硕士学位期间发表的学术论文及取得的相关科研成果82-83致谢83-84
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