往复活塞式压缩机的设计（最终版）
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内容简介：&&&> 往复活塞式压缩机的设计（最终版） 6;）惯性力I1往复摩擦力Rs气体力综合活塞力PΣ???cos)sin(?切向力T轴侧（+）盖侧（-）01.6-5.264-3.70.356-4.014-2..0..260-0..0..658-0..0..658-0..0..658-0..0..658-0..0..658-1..0..658-1..0..658-1...3770.11... 6;）惯性力I1往复摩擦力Rs气体力综合活塞力PΣ???cos)sin(?切向力T轴侧（+）盖侧（-）01.6-5.264-3.70.356-4.014-2..0..260-0..0..658-0..0..658-0..0..658-0..0..658-0..0..658-1..0..658-1..0..658-1...6-1.658-1...6-1.658-1...6-1.658-1...6-1.658-1...6-1.658-1...6-1.658-1...6-1.658-1...6-1.658-1...6-1.460-1.-0..471-1.996-0.-0.758-0..505-2.023-0.-0.744-0..563-2.068-0.-0.717-0..652-2.129-0.-0.671-0..777-2.209-0.-0.602-0..952-2.314-0.-0.504-0..193-2.459-0.-0.377-0..531-2.668-0.-0.219-0..010-2.990-1.-0.034-0..710-3.505-1..169-0..768-4.360-1..383-0..264-4.641-0..595-0..264-4.429-0..793-0..264-4.232-0..962-0..264-4.062-0..093-0..264-3.931-0..176-0..264-3.849-0..204-0..264-3.0注：表中函数一栏中的函数式为)sin122sin(sincos)sin(22????????????。本科毕业设计（论文）第46页共58页显然，当压缩机空负荷运行时，气体力为零，此时综合活塞力既只是往复惯性力和往复摩擦力之代数和。当满负荷而突然停车时，惯性力和摩擦力为零，此时综合活塞力就是气体力。最大气体力就是压缩机铭牌上标志的活塞力值。由表5-1、5-2、5-3、5-4、5-5中的数据，以曲柄转角α为横坐标，绘制一二级列综合活塞力图，如图5.2、5.3所示。图5.2一级列综合活塞力图5.3.2切向力图的绘制由表5-4中的数据，以曲柄转角α为横坐标，切向力T为纵坐标，作Ⅰ级列的切向力曲线图，如图5.4所示。由表5-5中的数据，以曲柄转角α为横坐标，切向力T为纵坐标，作Ⅱ级列的切向力曲线图，如图5.5所示。本科毕业设计（论文）第47页共58页图5.3二级列综合活塞力图5.3.3平均切向力计算及作图误差的校核列的切向力按下式计算tmmlAT?（5-13）式中：A—切向力曲线和横坐标所包围的面积，mm2；tm—力的比例尺，kN/mm；l—图纸上横坐标的长度。总平均切向力为rmmRTT??＇（5-14）式中：＇mT—总平均切向力，kN；rR—旋转摩擦力，kN。本科毕业设计（论文）第48页共58页图5.4一级列切向力图图5.5二级列切向力图本科毕业设计（论文）第49页共58页所作切向力图的正确性可用热力学中计算所得处的轴功率计算平均切向力”mT来校核：zmNrnT?30?＂（5-15）此处不做校核，只校核总切向力。5．4总切向力的叠加及总切向力图的绘制5.4.1总切向力的叠加单作用压缩机由于只在向端行程（180°～360°）压缩气体,列的切向力图一般只在向盖侧行程中出现一个大峰。在多列压缩机中，整个压缩机的总切向力是由各列的切向力叠加而成的。各列切向力在叠加时，要注意各列切向力的相位叠加原则：α角的总切向力等于α角时基准切向力+非基准列（α超前角）时的切向力。习惯上压缩机曲轴驱动侧（低压侧）的第一列作为基准列，其余列则按该列曲柄相对基准列曲柄的错角，顺曲轴转向一一叠加。对共同一个曲拐而气缸中心线之间有某一夹角的压缩机，按旋转方向是前置的列，其切向力比后置列的切向力向前移过等于气缸中心线夹角的角度后，才能叠加。若某列的曲拐错角比基准列超前，则超前列所超前的角度应与基准列的0°相重合，即超前列的切向力图要按自己的坐标向左移过所超前的角度，再与落后列的切向力图型叠加。对一台压缩机，在各列曲拐错角相等的情况下，哪一列超前，哪一列落后，对整机的切向力图都有影响，所以为了使惯性力尽可能自相平衡，应选择多种方案，进行计算比较。5.4.2不同方案总切向力图的绘制方案一：本设计压缩机共有三列气缸，两列气缸之间夹角为60°，曲轴顺时针转动，Ⅱ级气缸在左边，Ⅰ级气缸的二列在右边，以左边的气缸为基准列，为第一列。图5.6方案一结构本科毕业设计（论文）第50页共58页表5-6方案一总切向力力单位：kN曲柄转角α（°）切向力曲柄转角α（°）切向力曲柄转角α（°）切向力总切向力00.120-0..130-0.365-0.800..321-0.90-0..254-0.100-0..174-0.110-0..088-0.120-0.-1.130-0.-1.140-0.-1.150-0.-1.160-0.-1.170-0.-0..725-0..830-0..-0.160-0.170-0..2....2....3...10-0..200..300..400..500....700....
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产品介绍：
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border="0">4L-20/8活塞式压缩机
总装图曲轴组件，包括曲轴、平衡重及两者之间的连接件等。大小头轴瓦之间沿连杆轴向钻有油孔，连杆与活塞杆之间的空隙，十字头销及十字头体上钻有油孔，使由连杆进来的润滑油能进入十字头。各级吸气阀均为环形阀，由阀座、阀盖、阀片、弹簧等零件组成。阀片由不锈钢组成，其它零件都经镀镉处理，因而气阀的耐磨性良好。气阀中均匀分布的弹簧将阀片压紧在阀座上，工作时，阀片在两边压差和弹簧力的作用下打开或关闭，由于气阀阀片自动而频繁的开启，因而要求弹簧力均匀，安装时应对弹簧仔细挑选，力求弹簧高度一致。另外，在阀座、阀盖的密封面上，严禁划伤或粘上固体颗粒杂质。进气阀和排气阀均采用标准件。目前压缩机都使用随管路中气体压力变化而自动启闭的自动阀。本设计采用的是结构较简单，制造容易的环状阀。
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4L—20/8型空气压缩机使用压力0.1~1.6Mpa（绝压）排气量20m3 /min，可用于气动设备及工艺流程，适用于易燃易爆的场合。该种压缩机可以大幅度提高生产率，工艺流程用压缩机是为了满足分离、合成、反应、输送等过程的需要，因而应用于各有关工业中。因为活塞式压缩机已得到如此广泛的应用的需要，故保证其可靠的运转极为重要。气液分离系统是为了减少或消除压缩气体中的油、水及其它冷凝液。本机为角度式L型压缩机，其结构较紧凑，气缸配管及检修空间也比较宽阔，基础力好，切向力也较均匀，机器转速较高，整机紧凑，便于管理。
本机分成两列，其中竖直列为第一列，水平列为第二列，两列夹角为90度，共用一个曲拐，曲拐错角为0度。
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