植物液喷淋除臭设备-植物液吸收塔
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企业认证：
注册资本：100万元
企业性质：私营独资企业
主营产品：除臭设备,生物除臭,生物滤池,生物除臭系统,
公司地址：大兴区文新南街265号院
borason/博纳森
加工定制：
天然植物除臭液是一种具有芳香气味的优良的除臭药剂，通过有机互溶、取代反应、加成反应等，可以有效的去除气态污染物中的有机废气（vocs）、部分低浓度碱性气体（氨气）、酸性气体（硫化氢）等。具有对温度要求低、污染物去除率高、适用范围广等特点。
一般天然植物除臭液多适用于无组织排放废气，如：垃圾填埋场、垃圾中转站、污泥堆肥、市政垃圾堆肥等场所。根据现场情况，将植物液稀释一定比例，高压雾化之后与废气充分接触，进而通过范德华力、偶合力 、化学反应力 、吸引力消除废气中的有害成分。对于有组织废气需要合理布流、控制好植物液的消耗量，以便用最少量的药液控制气体出口废气浓度。
※北京博纳森
如上图所示，自来水和植物液经自动比例泵自动配成一定比例后，由高压泵送入设备箱体，经精细雾化喷嘴喷出，废气经由进风口送入设备箱体，经过布流气以一定风速均匀上升，在布流器中和进过雾化的植物液水溶液充分接触，植物液靠范德华力与臭气分子结合，臭气分子因为和植物液发生化学反应而被消除。经过两级（根据实际情况定）喷淋，洁净空气经过除雾器被离心风机排入烟囱。具体净化过程如下图所示：
※北京博纳森
3、布流器采用刀形不锈钢叶片，根据气体流向合理布置，耐腐蚀，适用于各种有机或者无机酸碱性气体，布流均匀，能使废气和植物液充分接触。
6、高温、高湿气体无需预处理，降低废气处理成本，减少废气治理设备的维护量。
※北京博纳森
◆有机废气：
&&&&&&&&& 适用于机械、电子、化工、医药、轻工、印刷、造船、电器等行业处理集中排放有机气体或有机溶剂。&&&
&有机气体和有机溶剂的种类包括是下
列一种或几种混合溶剂：&&&&
◆芳香族类：苯、甲苯、二甲苯、苯乙烯等 ；&&&
◆酮类：丙酮、环已酮、甲乙酮等 ；&&&
◆酯类：乙酸乙酯、乙酸丁酯、乙酸甲酯、香蕉水等 ； &&&
◆醇类：甲醇、乙醇、丁醇、异丙醇等。
◆恶臭气体：污水、垃圾等场所收集排放的臭气，如硫化氢、氨、甲硫醇、甲硫醚、三甲胺、苯乙烯等臭气。
◆高温废气有机及无机废气通过高温燃烧、烘烤后，裂解成的小分子结构物质；塑料、化纤等高温加热后产生的物质成分复杂、微量，异味大的废气。
◆已经经过收集、有组织排放，但是由于温度、油雾、少量粉尘等原因不能用其他
处理方式处理的气体。
※北京博纳森
处理风量（m3/h）
风阻（Pa）
功率（kw）
长&宽&高（mm）
800&800&2000
北京博纳森环境科技有限公司是一家专业从事空气净化、恶臭控制、废气治理的环保科技服务公司，主要为客户提供各种场所的恶臭控制技术、工业废气治理技术、公共场所空气净技术、特定场所的微气候调节技术的咨询、设计、施工、运营及维护。 公司始终以客户需求为向导，不仅积极引进世界先进的技术及成熟的产品，而且 结合客户特点，有针性的研发除臭设备、废气治理设备、加湿设备、室内空气净化 设备、新风设备，为客户提供优越的工程产品及服务，业务遍及通信、金融、医疗 、污水处理、固废处理、制药、石油化工、橡胶生产等工商业领域。公司以高效的 管理体系、优质的工程质量、完善的售后服务体系在业内赢得客户的广泛认同。 公司内部汇集了一大批环保净化领域的专业人才，已经从单纯的商业领域逐步扩 展到工业领域，从机房、医院、商场等场所的微气候调节扩展到市政污水、石化污 水、工业废水恶臭治理，从治理垃圾、污泥等固废的资源化处理产生的恶臭到化工 生产过程中产生的工业废气，公司是及多技术、多领域的专业的、综合的环境工程 公司和环保设备专业提供商，产品体系健全。目前主营产品有 机房新风机 , 机房新风节能系统 , 机房加湿机 , 新风机 , 空气净化机 , 加湿净化机 , 新风净化机 , 活性炭排风净化机 , 植物液除臭系统 , 生物除臭系统 , 化学洗涤塔 , 离子除臭系统 , 新风节能系统 。 我们的使命是以我们先进卓越的技术，为客户提供完善的服务，并竭诚为环境保 护工作及人居气候环境做贡献。
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文档介绍：
1 附4表1 石油化工行业 VOCs 排放申报登记表企业名称机构代码企业地址所属行业类型所属省市核算起始日期年月日核算截止日期年月日企业法人代表(签字或盖章) 单位盖章填报日期填报人联系方式 V OCs 排放总污染当量: (各核算环节总排放量/0.95 ) 装置数量企业建立时间年月原料原料加工能力(万吨/ 年) 含 VOCs 原辅材料原辅材料消耗量(万吨/ 年) 主要产品主要产品生产能力(万吨/ 年) (1)(1)(1)(1) (2)(2)(2)(2) (3)(3)(3)(3) …污染源项总排放量(千克/ 年) 核算期当量数核算方法减排措施设备动静密封点泄漏□实测法□相关方程法□筛选范围法□平均排放系数法□泄漏维修有机液体储存与调和挥发损失□实测法□公式法□增加末端治理设施(冷凝、吸附吸收、催化燃烧) 有机液体装卸挥发损失□实测法□公式法□排放系数法□优化装卸方式□增加末端治理设施(冷凝、吸附吸收、催化燃烧) 废水集输、储存、处理处置过程逸散□实测法□物料衡算法□排放系数法□加盖密闭□增加末端治理设施(冷凝、吸附吸收、催化燃烧) 燃烧烟气排放□实测法□排放系数法□提高燃烧效率工艺有组织排放□实测法□物料衡算法□排放系数法□增设末端治理设施(冷凝、吸附吸收、催化燃烧) 工艺无组织排放□排放系数法□增设末端治理设施(冷凝、吸附吸收、催化燃烧) 采样过程排放□实测法□相关方程法□平均排放系数法□物料回收□密闭式采样 2 火炬排放□物料衡算法□基于热值的排放系数法□提高燃烧效率□增设气柜□加强火炬来气检测非正常工况(含开停工及维修) □公式法□提升装置平稳运行率冷却塔、循环水冷却系统释放□物料衡算法□排放系数法□检测与维修事故排放□提升装置平稳运行率□加强员工日常培训总计备注注:企业应一并提交表中数据核算过程及核算依据。表 1-1 企业设备动静密封点泄漏 VOCs 污染源情况表污染源项企业设备动静密封点泄漏 VOCs 污染源 LDAR 基本情况本企业年加工量( 产量) 104t , 共有套生产装置, 其中涉 VOCs 装置套,开展 LDAR 工作套生产装置,尚未开展的装置有套,豁免装置套。企业受控密封点共计个, 不可达点个,套生产装置已完成轮 LDAR 工作。 LDA R 技术规范相符性承诺是否按照《石化企业泄漏检测与修复技术规范》等国家标准开展相关工作是□否□设备泄漏 VOC s 排放估算结果年度第1 轮检测密封点个,泄漏密封点个,修复个; …采用估算方法,本企业年度设备泄漏 VOCs 排放量为t。设备泄漏 VOC s 损耗量削减潜力分析达标性分析:达标□不达标□,削减潜力: t/a 国内平均水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 国内先进水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 备注其他需要说明的排查结果表 1-2 挥发性有机液体储存与调和 VOCs 污染源情况表污染源项企业有机液体储存调和 VOCs 污染源监测实施单位 a 公司监测时间 a年月日储罐设施基本情况本企业年加工量(产量) 104t ,总罐容 104m3 , 年周转量 104t/a 。全厂低压和常压储罐共有座, 其中低压储罐座, 常压固定顶罐座, 常压内浮顶罐座, 常压外浮顶罐座。各罐区?有 VOCs 末端控?设施套,主要用于罐区, 处理工艺各为,装置规?各为 m3/h 。 3 有机液体储存与调和 VOC s排放估算结果采用方法核算企业年度有机液体储存与调和过程 VOC s排放量为 t。有机液体储存与调和 VOC s损耗量削减潜力分析达标性分析:达标□不达标□,削减潜力: t/a 国内平均水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 国内先进水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 备注其他需要说明的排查结果 a 采用实测法时?填? 表 1-? 有机液体装卸 VOCs 污染源情况表污染源项企业有机液体装卸 VOCs 污染源监测实施单位 a 公司监测时间 a年月日装?设施基本情况本企业年加工量( 产量) 104t , 原辅材料及产品装??式为,装?方式为,共有个装卸??, 个装???,装?物料,年装?量分?为; 企业设末端治理设施套数,主要用于?? , 处理工艺各为,装置规?各为 m3/h 。装?过程 VOC s 排放估算结果采用方法核算企业年度挥发性有机液体装卸过程 VOC s排放量为 设置末端治理设施时, 末端治理设施效率为% (收集效率、处理效率、?用效率、总效率)。装?过程 VOC s 损耗量削减潜力分析达标性分析:达标□不达标□,削减潜力: t/a 国内平均水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 国内先进水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 备注其他需要说明的排查结果。 a 采用实测法时?填? 表 1-? 废水收集及处理系统污染源情况表污染源项企业废水集输、储存、处理处置过程 VOCs 污染源监测实施单位 a 公司监测时间 a年月日 4 废水收集和处理系统基本情况本企业有套废水处理系统, 套循环水系统;废水收集系统检查?数量和受控数量分?为个、个,集水?数量和受控数量分?为个、个,各?来水的名称和?量分?为, m3/ 废水处理系统处理工艺?程为,处理量为 m3 /h。废水处理系统?有 VOCs 末端处理设施套, 主要收集构?物, 处理工艺为,装置规?各为 m3/h 。废水收集和处理系统 VOCs 排放估算结果采用方法核算企业年度废水收集处理系统 VOCs 排放量为 t。废水收集处理系统 VOCs 逸散量削减潜力分析达标性分析:达标□不达标□,削减潜力: t/a 国内平均水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 国内先进水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 备注其他需要说明的排查结果 a 采用实测法时?填? 表 1-? 燃烧烟气污染源情况表污染源项燃烧烟气 VOCs 污染源监测实施单位公司监测时间年月日燃烧设备基本情况企业有工艺装置套,加热? 个,ń用燃料的?类; 动力? 个, ?? ?, ń用燃料的?类; ?备ň? 个, 内燃机及燃?轮机?,ń用燃料的?类。设置废气处理设施数量,规?,采用的工艺技术,处理效率。燃烧烟气 VOCs 排放估算结果采用方法核算企业年度燃烧烟气 VOCs 排放量为t。燃烧烟气 VOCs 排放削减潜力分析达标性分析:达标□不达标□,削减潜力: t/a 国内平均水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 国内先进水平:已满足□未满足□,削减潜力: t/a 备注其他需要说明的排查结果 a 采用实测法时?填? 表 1-? 工艺有组织废气污染源情况表污染源项工艺有组织废气 VOCs 污染源监测实施单位 a 公司监测时间 a年月日 5 工艺装置基本情况本企业年加工量(产量) 104t ,??工艺装置数量,装置规? , 采用的工艺技术; 废气处理设施数量, 规? , 采用的工艺技术, 处理效率。工艺装置 VOC s 排放估算结果采用方法核算企业年度工艺有组织 VOCs 排放量为t。其他源项 VOC s 排放削减潜力分析达标性分析:达标□不达标1
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环保部：石油化工行业VOCs排放量计算办法（上）
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财政部 国家发展改革委 环境保护部《关于印发&挥发性有机物排污收费试点办法&》的通知》(财税[2015]71号)的附件《挥发性有机物排污收费试点办法》包括《石油化工行业VOCs排放量计算办法》，该办法实用性较强，但内容较长，故分为两个文案发出，供大家闲暇时学习参考。
石油化工行业VOCs排放量计算办法
本办法所涉及监测和检测方法应符合相关标准规范要求。
石化行业的VOCs排放源分为：设备动静密封点泄漏；有机液体储存与调和挥发损失；有机液体装卸挥发损失；废水集输、储存、处理处置过程逸散；燃烧烟气排放；工艺有组织排放；工艺无组织排放；采样过程排放；火炬排放；非正常工况（含开停工及维修）排放；冷却塔、循环水冷却系统释放；事故排放等12类源项。
企业某个核算周期（以年计）VOCs排放量为：
Em 石化行业各源项污染源VOCs排放量，千克/年。
各源项污染源的VOCs排放量应为该源项每一种污染物排放量的加和，见公式2：
Ei 某源项污染源排放的污染物i的排放量，千克/年
Ei 污染物i的排放量，千克/年；
E排放源n,i含污染物i的第n个排放源的VOCs排放量，
N 含污染物i的排放源总数；
WFi 流经或储存于排放源的物料中污染物i的平均
质量分数；
WFVOCs 流经或储存于排放源的物料中VOCs的平均质
有机液体储存与调和、装卸过程中涉及附表1中单一物质的，应按本办法进行单一污染物排放量核算，并可在VOCs总量中予以扣除。鼓励有条件的企业进行全过程单一污染物排放量核算。
进入气相的VOCs，可按以下方法进行核算：VOCs排放量=废气处理设施未投用的排放量+废气处理设施投用但未收集的排放量+废气处理设施投用收集后未去除的排放量=VOCs产生量总量-废气处理设施投用收集且去除的量。
一、设备动静密封点泄漏
排放量核算结果的准确度从高到低排序为：实测法、相关方程法、筛选范围法、平均排放系数法。前三种方法是基于检测的核算方法，需获得检测仪器对物料的（合成）响应因子，见附录一。企业可根据自身LDAR开展情况，选择核算方法。
E设备 密封点的VOCs年排放量，千克/年；
ti 密封点i的运行时间段，小时/年；
eTOCs,i 密封点i的TOCs排放速率，千克/小时；
WFVOCs,i 运行时间段内流经密封点i的物料中VOCs的
平均质量分数；
WFTOC,i 运行时间段内流经密封点i的物料中TOC的平
均质量分数
如未提供物料中VOCs的平均质量分数，则
（一）排放速率。
1.实测法。
采用包袋法和大体积采样法对密封点进行实测，所得排放速率最接近真实排放情况，企业可选用该方法对密封点排放速率进行检测。
2.相关方程法。
eTOC 密封点的TOC排放速率，千克/小时；
SV 修正后的净检测值，μmol/mol；
e0,i 密封点i的默认零值排放速率，千克/小时；
ep,i 密封点i的限定排放速率，千克/小时；
ef,i 密封点i的相关方程核算排放速率，千克/小时。
各类型密封点的排放速率按表1计算。
表1石油炼制和石油化工设备组件的设备排放速率a
密封点类型
默认零值排放速率（千克/小时/排放源）
限定排放速率（千克/小时/排放源）
相关方程b（千克/小时/排放源）
&50000 μmol/mol
石油炼制的排放速率（炼油、营销终端和油气生产）
2.29E-06×SV0.746
5.03E-05×SV0.610
1.36E-05×SV0.589
1.53E-06×SV0.735
4.61E-06×SV0.703
开口阀或开口管线
2.20E-06×SV0.704
石油化工的排放速率
1.87E-06×SV0.873
6.41E-06×SV0.797
1.90E-05×SV0.824
3.05E-06×SV0.885
注：表中涉及的千克/小时/排放源＝每个排放源每小时的TOC排放量（千克）。
a：美国环保署，1995b报告的数据。对于密闭式的采样点，如果采样瓶连在采样口，则使用“连接件”的排放系数；如采样瓶未与采样口连接，则使用“开口管线”的排放系数。
b：SV是检测设备测得的净检测值（SV，μmol/mol）；
c：轻液体泵系数也可用于压缩机、泄压设备和重液体泵。
3.筛选范围法。
石油炼制工业排放速率计算公式：
石油化学工业排放速率计算公式：
eTOC 密封点的TOC排放速率，千克/小时；
FA,i 密封点i排放系数；
WFTOC 流经密封点i的物料中TOC的平均质量分数；
WF甲烷 流经密封点i的物料中甲烷的平均质量分数，
最大取10%；
Ni 密封点的个数。
表2筛选范围排放系数a
石油炼制系数b
石油化工系数c
≥10000μmol/mol排放系数（千克/小时/排放源）
&10000μmol/mol排放系数（千克/小时/排放源）
≥10000μmol/mol排放系数（千克/小时/排放源）
&10000μmol/mol排放系数
（千克/小时/排放源）
法兰、连接件
注：a：EPA，1995b报告的数据。
b：这些系数是针对非甲烷有机化合物排放。
c：这些系数是针对总有机化合物排放。
筛选范围法用于核算某套装置不可达法兰或连接件的VOCs排放速率，需至少检测50%该装置的可达法兰或连接件，并且至少包含1个净检测值大于等于10000μmol/mol的点，以10000μmol/mol为界，分析已检测法兰或连接件净检测值可能≥10000μmol/mol的数量比例，将该比例应用到同一装置的不可达法兰或连接件，且按比例计算的大于等于10000μmol/mol的不可达点个数向上取整，采用表2系数并按公式6和公式7计算排放速率。
4.平均排放系数法。
未开展LDAR工作的企业，或不可达点（除符合筛选范围法适用范围的法兰和连接件外），应采用表3系数并按公式6和公式7计算排放速率。
表3石油炼制和石油化工组件平均排放系数a
石油炼制排放系数
（千克/小时/排放源）b
石油化工排放系数（千克/小时/排放源）c
法兰、连接件
开口阀或开口管线
采样连接系统
注：对于表中涉及的千克/小时/排放源＝每个排放源每小时的TOC排放量（千克）。对于开放式的采样点，采用平均排放系数法计算排放量。如果采样过程中排出的置换残液或气未经处理直接排入环境，按照“取样连接系统”和“开口管线”排放系数分别计算并加和；如果企业有收集处理设施收集管线冲洗的残液或气体，并且运行效果良好，可按“开口阀或开口管线”排放系数进行计算。
a：摘自EPA，1995b；
b：石油炼制排放系数用于非甲烷有机化合物排放速率；
c：石油化工排放系数用于TOC（包括甲烷）排放速率；
d：轻液体泵密封的系数可以用于估算搅拌器密封的排放速率。
（二）排放时间。
采用中点法确定该密封点的排放时间，即第n次检测值代表时间段的起始点为第n-1次至第n次检测时间段的中点，终止点为第n次至第n+1次检测时间段的中点。发生泄漏修复的情况下，修复复测的时间点为泄漏时间段的终止点。
二、有机液体储存与调和挥发损失
（一）实测法。
设有VOCs有机气体控制设施的储罐或罐区，其排放量应采用实测法核算，监测频次不少于1次/月。
E储罐 含有机气体控制设施的储罐VOCs年排放量
E计算量，i 连接在有机气体控制设施i上的储罐的排放 量，由公式法计算，千克/年；
C入口,i 有机气体控制设施i的入口VOCs浓度年平均 值，毫克/标立方米；
C出口,i 有机气体控制设施i的出口VOCs浓度年平均 值，毫克/标立方米；
Qi 有机气体控制设施i的出口流量，标立方米/小 时；
ti 有机气体控制设施i的运行时间，小时/年。
（二）公式法。
该核算方法可应用于固定顶罐和浮顶罐。不适用于以下情况：所储物料组分不稳定或真实蒸汽压高于大气压、蒸气压未知或无法测量的；储罐浮盘设施失效的；其他不符合相关环保要求的。
公式法核算过程采用美制单位。完成核算后，可将排放量的美制单位（磅）转为国际单位制（千克）。
E储罐 储罐的VOCs年排放量，千克/年；
E固 固定顶罐i的VOCs年排放量，千克/年；
E浮 浮顶罐i的VOCs年排放量，千克/年。
1.固定顶罐总损失。
（公式10）
E固 固定顶罐总损失，磅/年；
ES 静置损失，磅/年，见公式11；
EW 工作损失，磅/年，见公式28。
（1）静置损失，ES。
（公式11）
ES 静置损失（地下卧式罐的ES取0），磅/年；
VV 气相空间容积，立方英尺，见公式12；
WV 储藏气相密度，磅/立方英尺；
KE 气相空间膨胀因子，无量纲量；
KS 排放蒸气饱和因子，无量纲量。
立式罐气相空间容积VV，通过公式12计算：
（公式12）
VV 气相空间容积，立方英尺；
D 罐径，英尺；
HVO 气相空间高度，英尺。
卧式罐气相空间容积VV，通过公式13核算：
（公式13）
VV 固定顶罐蒸气空间体积，立方英尺；
HVO 蒸气实际空间高度（HVO=D），英尺；
DE 卧式罐有效直径，英尺；
（公式14）
A.气相空间膨胀因子KE
（公式15）
KE 气相空间膨胀因子，无量纲量；
ΔTV 日蒸气温度范围，兰氏度；
TAX 日最高环境温度，兰氏度；
TAN 日最低环境温度，兰氏度；
α 罐漆太阳能吸收率，无量纲量，见表4；
I 太阳辐射强度，英热/（平方英尺·天）；0.0018 常数，（兰氏度）-1；
0.72 常数，无量纲量；
0.028 常数，兰氏度·平方英尺·天 / 英热。
表4罐漆太阳能吸收率（α）
太阳能吸收因子
太阳能吸收因子
B.气相空间高度，HVO
（公式16）
HVO 气相空间高度，英尺；
HS 罐体高度，英尺；
HL 液体高度，英尺；
HRO 罐顶计量高度，英尺，锥顶罐见注释a，拱顶
罐见注释b。
公式16注释：
a.对于锥顶罐，顶高度HRO核算方法如下：
（公式17）
HRO 罐顶计量高度，英尺；
HR 罐顶高度，英尺；
（公式18）
SR 罐锥顶斜率，英尺/英尺；如未知，则取0.0625；
RS 罐壳半径，英尺。
b.对于拱顶罐，罐顶计量高度HRO核算方法如下：
（公式19）
HRO 罐顶计量高度，英尺；
RS 罐壳半径，英尺；
HR 罐顶高度，英尺；
（公式20）
RR 罐拱顶半径，英尺；
RS 罐壳半径，英尺；
RR的值一般介于0.8D-1.2D之间，其中D=2RS。如果RR未知，则用罐体直径代替。
C.气相空间饱和因子，KS
（公式21）
KS 气相空间饱和因子，无量纲量；
PVA 日平均液面温度下的饱和蒸气压，磅/平方英寸（绝压），或参照公式26计算；
HVO 气相空间高度，英尺，见公式16；
0.053 常数，（磅/平方英寸（绝压）·英尺）-1。
D.气相密度，Wv
（公式22）
WV 气相密度，磅/立方英尺；
MV 气相分子质量，磅/磅-摩尔；
R 理想气体状态常数，10.741磅/（磅-摩尔·英
尺·兰氏度）；
PVA 日平均液面温度下的饱和蒸气压，磅/平方英寸（绝压），见公式26；
TLA 日平均液体表面温度，兰氏度，取年平均实际储存温度，如无该数据，用公式23计算。
公式22注释：
a.日平均液体表面温度，TLA
（公式23）
（公式25）
TLA 日平均液体表面温度，兰氏度；
TAA 日平均环境温度，兰氏度；
TAX 计算月的日最高环境温度，兰氏度；
TAN 计算月的日最低环境温度，兰氏度。
TB 储液主体温度，兰氏度；
α 罐漆太阳能吸收率，无量纲量，见表4；
I 太阳辐射强度，英热/（平方英尺·天）。
当TLA值无法取得时，可用表5计算。
表5年平均储藏温度计算表
年平均储藏温度，TS（华氏度）
注：此表格中TAA为年平均环境温度（华氏度）。
E.真实蒸气压，PVA
对于石油液体储料的日平均液体表面蒸气压，可通过公式26计算：
（公式26）
A 蒸气压公式中的常数，无量纲量；
B 蒸气压公式中的常数，兰氏度；
TLA 日平均液体表面温度，兰氏度；
PVA 日平均液体表面蒸气压，磅/平方英寸（绝压）。
对于油品：
对于原油：
RVP 雷德蒸气压，磅/平方英寸；
S 10%蒸发量下ASTM蒸馏曲线斜率，°F /vol%。
单一物质（如苯、对二甲苯）的日平均液体表面蒸气压，采用安托因方程计算。
（公式27）
A、B、C 为安托因常数；
TLA 日平均液体表面温度，摄氏度；
PVA 日平均液面温度下的饱和蒸气压，毫米汞柱。
（2）工作损失，EW。
（公式28）
EW 工作损失，磅/年；
MV 气相分子量，磅/磅-摩尔；
TLA 日平均液体表面温度，兰氏度；
PVA 真实蒸气压，磅/平方英寸（绝压），见公式26；
Q 年周转量，桶/年；
KP 工作损失产品因子，无量纲量；
对于原油KP=0.75；
对于其它有机液体KP=1；
KN 工作排放周转（饱和）因子，无量纲量；
当周转数＞36，KN=（180+N）/6N；
当周转数≤36，KN=1；
KB 呼吸阀工作校正因子。
呼吸阀工作时的校正因子，KB可用公式29和公式30计算：
当 （公式29）
（公式30）
KB 呼吸阀校正因子，无量纲量；
PI 正常工况条件下气相空间压力，磅/平方英寸
（表压）；
PI 是一个实际压力（表压），如果处在大气压下
（不是真空或处在稳定压力下），PI为0；
PA 大气压，磅/平方英寸（绝压）；
KN 工作排放周转（饱和）因子，无量纲量，见
PVA 日平均液面温度下的蒸气压，磅/平方英寸（绝
压），见公式26；
PBP 呼吸阀压力设定，磅/平方英寸（表压）。
2.浮顶罐总损失。
（公式31）
E浮 浮顶罐总损失，磅/年；
ER 边缘密封损失，磅/年，见公式32；
EWD 挂壁损失，磅/年，见公式34；
EF 浮盘附件损失，磅/年，见公式35；
ED 浮盘缝隙损失（只限螺栓连接式的浮盘或浮 顶），磅/年，见公式38。
（1）边缘密封损失，ER。
（公式32）
ER 边缘密封损失，磅/年；
KRa 零风速边缘密封损失因子，磅-摩尔/英尺·年，见表6；
KR 有风时边缘密封损失因子，磅-摩尔/（迈n·英 尺·年），见表6；
v 罐点平均环境风速，迈；
n 密封相关风速指数，无量纲量，见表6；
P* 蒸气压函数，无量纲量；
（公式33）
PVA 日平均液体表面蒸气压，磅/平方英寸（绝压），见公式26；
PA 大气压，磅/平方英寸（绝压）；
D 罐体直径，英尺；
MV 气相分子质量，磅/磅-摩尔；
KC 产品因子，原油0.4，其它挥发性有机液体1。
表6浮顶罐边缘密封损失系数
（磅-摩尔/英尺·年）
磅-摩尔/（迈n·英尺·年）
机械式鞋形密封
液体镶嵌式（接触液面）
气体镶嵌式（不接触液面）
机械式鞋形密封
注：表中边缘密封损失因子kra，krb， n只适用于风速6.8米/秒以下
（2）挂壁损失，EWD。
（公式34）
EWD 挂壁损失，磅/年；
Q 年周转量，桶/年；
CS 罐体油垢因子，见表7；
WL 有机液体密度，磅/加仑，部分物料参数见附表2；
D 罐体直径，英尺；
0.943 常数，1000立方英尺·加仑/桶2；
NC 固定顶支撑柱数量（对于自支撑固定浮顶或外 浮顶罐：NC=0。），无量纲量；
FC 有效柱直径，取值1。
表7储罐罐壁油垢因子
罐壁状况（桶/1000平方英尺）
储罐内壁平均3年以上（包括3年）除锈一次，为重锈；平均两年除锈一次，为中锈；平均每年除锈一次，为轻绣。
（3）浮盘附件损失，EF。
（公式35）
EF 浮盘附件损失，磅/年；
FF 总浮盘附件损失因子，磅-摩尔/年；
（公式36）
NFi 某类浮盘附件数，无量纲量；
KFi 某类附件损失因子，磅-摩尔/年，见公式37；
nf 某类的附件总数，无量纲量；
P*，MV，KC的定义见公式26。
FF的值可由罐体实际参数中附件种类数（NF）乘以每一种附件的损失因子（KF）计算。
对于浮盘附件，KFi可由公式37计算：
（公式37）
KFi 浮盘附件损失因子，磅-摩尔/年；
KFai 无风情况下浮盘附件损失因子，磅-摩尔/年，
KFbi 有风情况下浮盘附件损失因子，
磅-摩尔/（迈m·年），见表8；
mi 某类浮盘损失因子，无量纲量，见表8；
Kv 附件风速修正因子，无量纲量（外浮顶罐， Kv=0.7；内浮顶罐和穹顶外浮顶罐，Kv=0）；
v 平均气压平均风速，迈。
表8浮顶罐浮盘附件损失系数表
（磅-摩尔/年）
（磅-摩尔/
（迈n·年））
螺栓固定盖子，有密封件
无螺栓固定盖子，无密封件
无螺栓固定盖子，有密封件
螺栓固定盖子，有密封件
无螺栓固定盖子，无密封件
无螺栓固定盖子，有密封件
内嵌式柱形滑盖，有密封件
内嵌式柱形滑盖，无密封件
管柱式滑盖，有密封件
管柱式挠性纤维衬套密封
有槽管式滑盖/重加权，有密封件
有槽管式滑盖/重加权，无密封件
切膜纤维密封（开度10%）
有槽导杆和取样井
无密封件滑盖（不带浮球）
有密封件滑盖（不带浮球）
无密封件滑盖（带浮球）
有密封件滑盖（带浮球）
有密封件滑盖（带导杆凸轮）
有密封件滑盖（带导杆衬套）
有密封件滑盖（带导杆衬套及凸轮）
有密封件滑盖（带浮球和导杆凸轮）
有密封件滑盖（带浮球、衬套和凸轮）
无槽导杆和取样井
无衬垫滑盖
无衬垫滑盖带导杆
衬套衬垫带滑盖
有衬垫滑盖带凸轮
有衬垫滑盖带衬套
附重加权，未加密封件
附重加权，加密封件
可调式（浮筒区域）有密封件
可调式（浮筒区域）无密封件
可调式（中心区域）有密封件
可调式（中心区域）无密封件
可调式，双层浮顶
可调式（浮筒区域），衬垫
可调式（中心区域），衬垫
边缘通气阀
配重机械驱动机构，有密封件
配重机械驱动机构，无密封件
滑盖，有密封件
滑盖，无密封件
注：表中浮盘附件密封损失因子kra，krb， n只适用于风速6.8米/秒以下
（4）浮盘缝隙损失，ED。
螺栓固定的浮盘存在盘缝损失，由公式38计算：
（公式38）
KD 盘缝损耗单位缝长因子，0.14磅-摩尔/（英 尺·年）；
SD 盘缝长度因子，英尺/平方英尺，为浮盘缝隙长度与浮盘面积的比值，见表9；
D，P*，MV和KC的定义见公式32。
表9 盘缝长度因子
盘缝长度因子
浮筒式浮盘
双层板式浮盘
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