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[毕业设计][学士]六层框架宿舍楼结构设计计算书
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资料目录1 建筑设计说明 2 结构方案分析 3 横向框架在水平地震载作用下的内力计算和位移计算 4 横向框架在风荷载作用下的内力计算和位移计算 5 竖向结构体系分析模型 6 竖向荷载作用下的计算 7 内力组合 8 梁、柱配筋计算 9 基础设计 10 板配筋计算 11 楼梯设计 12 手算电算误差分析内容简介本工程为博州中等职业技术学校即将新建两栋宿舍楼工程，其位于新疆博尔塔拉蒙古自治州博乐市南城区，赛里木湖路以南，博五路西侧，博州中等职业技术学校院内。该项目总用地面积3000㎡，总建筑面积约为10250㎡。共由两幢建筑，分别为两栋男生宿舍楼和女生宿舍楼，其中本人负责的6层信息楼的建筑面积为5124.63㎡，总高度22.7m，由主体六层，局部突出楼梯间水箱间一层，层高均为3.6m，无地下室钢筋混凝土框架结构；根据《建筑工程抗震设防类别标准》（GB）[10]有关规定该工程设防类别为重点设防类（即乙类建筑）。 　　
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:&400-900-8066毕业设计框架结构计算书
毕业设计框架结构计算书
前 言毕业设计是大学本课教育培养目标的实现和检验所学知识掌握程度的重要阶 段，是综合学习的阶段，是深化、综合、拓宽所学知识的一次实践机会，是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计，综合运用了四年内所学的知识去分析、完成设计课题，独立地进行设计方案的选定，进行各种设计和计算，提高了阅读文献资料，设计、计算和文字表达及编写技术文件等方面的独立工作能力。它既是一次综合检阅，又是一次锻炼。不少学生在作完毕业设计后，感到自己的实践动手、分析问题和解决问题的能力得到锻炼和提高，增强了即将跨入社会去竞争，去创造的自信心。我毕业设计题目为《蚌埠市某实验小学教学楼》，我复习了《房屋建筑学》，《土力学地基基础》，《结构力学》，《钢筋混凝土结构》，《多层及高层建筑结构设计》《建筑结构抗震设计》等大学所学的主要专业课程，以便能够在设计中更好的综合考虑各方面的设计要点，同时阅读了关于抗震，混凝土结构，建筑荷载等若干设计,施工规范。毕业设计的这段时间，在老师和同学的帮助下，通过资料查阅、设计计算、外文翻译等工作，我圆满地完成毕业设计任务，同时巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。在此也对老师和同学表示衷心的感谢。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。年 月 日第1页南京工程学院毕业设计说明书第一章 工程概况1.1工程总体概况建筑地点：蚌埠市建筑类型：三层小学教学楼，全现浇框架结构。建筑介绍：占地面积约36平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。门窗使用：大门采用钢门，其它为木门，窗为铝合金窗。地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类近震场地。地震资料：设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，设计地震为第一组。 建筑等级：结构安全等级二级，耐火等级Ⅱ级。柱网与层高：本办公楼纵向柱距为4.5m的内廊式柱网，边跨为6.9m，中间跨为2.4m，底层层高取4.1m，其他层3.3 m，柱网布置如图1.1所示：图1.1柱网布置图1.2 框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。1.3 框架结构的计算简图第2页南京工程学院毕业设计说明书图1.2框架结构的计算简图图1.3纵向框架组成的空间结构图1.4横向框架组成的空间结构第3页南京工程学院毕业设计说明书1.4 梁、柱截面尺寸的初步确定1．梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8，即为（1/12～1/8）×mm～863mm，则取梁截面高度h=600mm, 截面宽度取梁宽度的 1/3～1/2=600/3～600/2=200～300mm,所以梁截面尺寸处定为b×h=250mm×600mm，混凝土等级C30。2. 框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：（1）.柱组合的轴压力设计值N=βFgEn注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。边柱取1.3,不等跨内柱取1.25。F按简支状态计算柱的负载面积。g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12～15KN/m2(取14 KN/m2),n为验算截面以上的楼层层数。（2）.Ac≥N/unfc注：un 为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查《建筑抗震设计规范》可知取为0.9。fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。3、计算过程：边柱：N=βFg E n=1.3×15.525×14×4=1130.22KNAc≥N/uNfc=3/(0.9×14.3)=取柱截面400mm×500mm中柱：N=βFg E n=1.25×20.925×14×4=1464.75KNAc≥N/uNfc=3/(0.9×14.3)=mm2取柱截面500mm×500mm角柱：N=βFg E n=1.3×15.525/2×14×4=565.11KNAc≥N/uNfc=565.11×103/(0.9×14.3)=取柱截面500mm×500mm第二章 重力荷载代表值的计算2.1荷载统计1. 屋面永久荷载标准值（不上人）第4页南京工程学院毕业设计说明书5厚高聚物改性沥青防水卷材 10×0.005=0.05KN/m2 （表面刷银色反光涂料）15厚1：3水泥砂浆找平层 20×0.015=0.3KN/m2 （表面刷冷底子油一道）125厚憎水性珍珠岩 4×0.125=0.5KN/m2） （2%找坡，最薄处50厚 ）15厚1：2水泥砂浆找平层 20×0.015=0.3KN/m2 （上表一度冷底子油隔气层）120厚现浇钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/m2不上人屋面恒荷载： 4.15 KN/m22、1-4层楼面：瓷砖地面（10mm面层.20mm水泥砂浆结合层） 0.55 KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层(表面用JS防水涂料) 25×0.02=0.4 KN/m2 120厚现浇钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/m2楼面恒载: 0.55+0.4+3.0= 3.95KN/m3.卫生间5厚陶瓷锦砖，水泥擦缝 0.12KN/m2撒素水泥面20厚水泥砂浆结合层 20×0.02=0.4KN/m2） 素水泥砂浆一道40厚细石混凝土（向地漏找坡） 22×0.04=0.88KN/m 聚氨脂三遍涂膜防水层1.8厚20厚1：3水泥砂浆找平 20×0.02=0.4 KN/m2 120厚现浇钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/m2卫生间楼面恒荷载： 4.8 KN/m24.上人屋面第5页 22南京工程学院毕业设计说明书40厚C20细石混凝土（内配?4@200钢筋双向） 22×0.04=0.88KN/m2 10厚石灰沙浆隔离层 17×0.01=0.17KN/m2 3厚高聚物改性沥青防水卷材 10×0.003=0.03KN/m2） (冷底子油一道)15厚1：3水泥砂浆找平层 20×0.015=0.3KN/m2 120厚现浇钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/m2 125厚憎水性珍珠岩 4×0.125=0.5 KN/m2 15厚1：2水泥砂浆找平层 20×0.015=0.3KN/m上人屋面恒荷载： 5.18 KN/m25.屋面及楼面可变荷载标准值：上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m2 不上人屋面均布活荷载标准值 0.5 KN/m2 楼面活荷载标准值 2.0 KN/m2 走廊活荷载标准值 2.5 KN/m2 屋面雪荷载标准值 SK=urS0=1.0×0.6=0.6 KN/m（式中ur为屋面积雪分布系数）6. 空心砌块 6.0KN/m2外墙面一层为贴瓷砖墙面 0.5KN/m2外墙面其他层为25 mm厚抹灰 17×0.025=0.425KN/m2 内墙面两侧均为20mm厚抹灰 17×0.02=0.34KN/m2） 木门单位面积重力荷载为0.2 KN/m2）铝合金窗单位面积重力荷载取0.4 KN/m2）钢框玻璃门单位面积重力荷载取0.45 KN/m2） 2 22.2重力荷载代表值的计算2.2.1 第一层：上下半层重力荷载代表值1、梁、柱：梁、柱荷载如表2-1所示：第6页南京工程学院毕业设计说明书表2-1 梁、柱荷载注：1)梁长度取净长，柱长取计算高度；2) g表示单位长度构件重力荷载 2、内外填充墙重的计算： 一层外墙单位墙面重力荷载为：0.7+6×0.24+0.02×17=2.28 KN/m2）其它层外墙单位墙面重力荷载为：17×0.025+6×0.24+17×0.02=2.205 KN/m内墙单位墙面重力荷载为：5.5×0.24+2×17×0.02=2.12 KN/m2（1）横墙： AB跨、CD跨墙：横梁下楼面下无洞口填充墙： 外墙:计算长度6.9-0.5=6.4m 计算高度2.05-0.6=1.45m 单跨面积：1.45×6.4=9.92m2 单跨重量：9.92×2.28=22.618KN 数量：4总重：22.618×4=90.47KN 内墙:单跨重量：6.4×1.45×2.12=21.03KN第7页2）南京工程学院毕业设计说明书数量：29总重：21.03×29=617.7KN横梁下楼面上无洞口填充墙：外墙总重：1.65×6.4×2.205×4=93.5 KN内墙总重：1.65×6.4×2.12×29=582.07 KN横梁下有窗洞口填充墙总重：( 2.05×4-2.4×1.8)×2.12=9.07 KN横梁下有门洞口填充墙总重：BC跨：[( 2.4-0.5)×2.05-2.05×1.8)]×2.28×2=0.71 KN 横梁下楼面上有窗洞口填充墙：总重：[( 2.4-0.5)×1.65-(1.65-0.9)×1.8)]×2=3.75 KN 横墙总重：90.47+617.7+93.5+582.07+9.07+0.71+3.75=1326.53KN（2）纵墙：A轴上:楼板下面积:（2.05-0.6）×(4.5×10+7.2×2+9-13×0.4-1.5×14-5.4)=57.04m2重量：2.28×57.04=130.05KN楼板上面积:1.65×(4.5×10+7.2×2+9-13×0.4)-1.5×16×( 1.65-0.9)=84.135m2重量：2.205×84.135=185.52KND轴上: 楼板下面积:（2.05-0.6）×(4.5×10+7.2×2+9-13×0.4-1.5×16)=60.76m2重量：2.28×60.76=138.53KN楼板上面积:1.65×(4.5×10+7.2×2+9-13×0.4)-1.5×16×(1.65-0.9)第8页南京工程学院毕业设计说明书=84.135m2重量：2.205×84.135=185.52KNB轴上: 楼板下面积:（2.05-0.6）×(4.5×12+7.2×2-13×0.5-9-13×1)=70.06m2重量：2.12×70.06=159.72KN楼板上面积:1.65×(4.5×12+7.2×2-13×0.5)-1.65×1×12-1.65×1.2×12 =78.38m2重量：2.205×78.38=172.82KNC轴上: 楼板下面积:（2.05-0.6）×(4.5×9+7.2×2-11×0.5-8×1-2.64×2)=67.77m2重量：2.12×67.77=154.51KN楼板上面积:1.65×(4.5×9+7.2×2-11×0.5-8×1-2.64×2)=72.11m2重量：2.205×2.11=159.07KN纵墙总重：130.05+185.52+138.53+185.52+159.72+172.82+154.51+159.07=1285.76KN（3）、窗户重量计算（铝合金窗）：A轴线上:计算面积：(1.65-0.6)×1.5×14+(1.65-0.9)×1.5×16=40.05m2 重量: 40.05×0.4=16.02 KND轴线上:计算面积：1.8×1.5×16=43.2m2重量: 43.2×0.4=17.28 KN窗户总重：16.02+17.28=33.3KN⑷. 门重计算：楼板上第9页南京工程学院毕业设计说明书大门：面积：(2.05-0.6)×5.4=8.37m2自重：0.45KN/m2重量：8.37×0.45=3.77KN侧门：面积：1.8×(2.05-0.6)=2.79m2重量：2.79×0.45×2=2.52KNB轴线上:面积: 1×(2.05-0.6) ×14=21.7m2重量: 21.7×0.2=4.34KNC轴线上:面积: 1×(2.05-0.6) ×8+0.9×(2.05-0.6) ×4=17.98m2 重量: 17.98×0.2=3.6KN楼板下B轴线上:面积: 1×1.65 ×12+1.2×1.65 ×2=23.76m 重量: 23.76×0.2=4.75KNC轴线上:面积: 1×1.65 ×8+1.2×1.65 ×4=19.14m2重量: 19.14×0.2=3.83KN门总重：3.77+2.52+4.34+3.6+4.75+3.83=22.81KN（5）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：①.卫生间面积：(3.6-0.25)×(6.9-0.25)×2×2=89.11m2②.走廊面积(2.4-0.5)×68.4=129.96m2③.其余楼板面积:AB跨面积:(68.4-12×0.25)×6.9-13×0.5+2.1×9=462.86m2 CD跨面积:第10页 2南京工程学院毕业设计说明书(68.4-8×0.25-7.2×2)×6.9-11×0.5=353.3m2所以其余楼板面积为: 462.86+353.3=816.16m2恒载：卫生间恒载:4.8×89.11=427.73KN其余露面恒载:3.95×(129.96+816.16)=3737.17KN恒载之和: 427.73+4.9KN活载：走廊活载:129.96×2.5=340.275KN其余楼面活载:(89.11+816.16)×2=1810.54KN活载之和为: 340.275+5.44KN所以集中于一层楼层结构标高处重力荷载代表值G1为:G1?G恒?0.5G活=816+42.75+906+533+768.75+102.5+5.76+33.3+22.81 +.5×2135.44=11011.38KN2.2.2 第二层上下半层重力荷载代表值1、梁、柱(1)梁荷载同一层(2)边柱：5×3.3×26=429KN中柱: 6.25×3.3×30=618.75KN角柱: 6.25×3.3×4=82.5KN2、内外填充墙重的计算：（1）、横墙AB.CD跨:横梁下无洞口填充墙:外横墙计算高度:6.4m计算长度:1.05m单跨面积:6.4×1.05=6.72m2单跨重量:2.205×6.72=14.82KN第11页南京工程学院毕业设计说明书数量:4总重: 14.82×4=59.28KN内横墙单跨重量:2.12×6.72=14.25KN数量:30总重: 14.25×30=370.5KN楼板上无窗洞口填充墙:外横墙：93.5KN内横墙：582.07KN横梁下有洞口填充墙:BC跨：[（2.4-0.5）×1.05-1.8×1.05] ×2.205×2=0.46KN 楼板上有窗洞口填充墙：3.75KN横墙总重：59.28+370.5+93.14+582.07+0.46+3.57=1110.81KN（2）、纵墙：A轴上:楼板下面积:（1.65-0.6）×(68.4-16×0.5)-16×1.5×1.05=39.8m2重量：2.=87.76KN楼板上面积: 1.65×(68.4-16×0.5)-16×1.5×（1.65-0.6）=84.135m2重量：2.205×84.135=185.52KD轴上:面积:1.05×(68.4-16×0.5-10×1.5-1.2×2)-1.8×0.9×4+1.65×(68.4-16×0.5)-10×1.5×(1.65-0.9)-2×1.2×（1.65-0.9）=129.33m2重量：2.205×129.33=285.17KNB轴上:面积:第12页南京工程学院毕业设计说明书1.65×(68.4-16×0.5-12×1-1.2×2)- 2×1.2×（1.65-0.6）(68.4-16×0.5)×(1.65-0.6)-12×1×（1.65-0.6）=128.25m2 重量：2.12×128.25=271.89KNC轴上:面积:（1.65-0.6）×(4.5×9+7.2×2-11×0.5-8×1 -2.64×2)）+1.65×(4.5×9+7.2×2-11×0.5-8×1 -2.64×2)-1×8×（1.65-0.6）=96.44m2重量：2.12×96.44=204.46KN纵墙总重：185.52+87.76+285.17+271.89+204.46=1034.8KN(3). 窗户重量计算面积: 26C1+2C3+4C4+2C5=26×1.5×1.8+2×1.2×1.8+4×1.8×0.9+2×1.8×1.8=87.48m2重量：0.4×87.48=34.99KN（4）、门重计算：面积: 20M1+2M5+4m4=20×1×2.4+2×1.2×2.4+4×2.4×0.9=62.4m重量：0.4×62.4=12.48KN(6).楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：恒载:.1×3.95=4093.41KN活载: .1×2=4093.41KN所以集中于二层楼层结构标高处重力荷载代表值G2为: G2?G恒?0.5G活 2=816+42.75+906+429+618.75+82.5+4.8+34.99 +12.48+.5×38.72KN2.2.3 第三层至第四层楼层上下半层重力荷载代表值1、梁、柱(1)梁荷载同一层(2) 边柱：5×3.3×18=297KN中柱: 6.25×3.3×20=412.5KN角柱: 6.25×3.3×2=41.25KN第13页南京工程学院毕业设计说明书2、内外填充墙重的计算：（1）、横墙AB.CD跨:横梁下无洞口填充墙:外横墙:59.28KN内横墙:370.5KN楼板上无窗洞口填充墙:外横墙：1.65×6.4×2.205×4=93.14KN内横墙：1.65×6.4×2.12×8=179.1KN横梁下有洞口填充墙:BC跨：[（2.4-0.5）×1.05-1.8×1.05] ×2.205×2=0.46KN 楼板上有窗洞口填充墙：3.75KN横墙总重：59.28+370.5+93.14+179.1+0.46+3.57=706.05KN（2）、纵墙：A轴上:楼板下面积:（1.65-0.6）×(68.4-16×0.5)-16×1.5×1.05=39.8m2重量：2.=87.76KN楼板上重量：[ 1.65×(27-5×0.5) -6×1.5×（1.65-0.9）] ×2.205=74.25m2B轴上: 楼板下重量：1.65×(68.4-16×0.5-12×1-1.2×2)×2.12=49.88kN楼板上重量：[ 1.65×(27-5×0.5) -4×1.65-2×1.2×1.65] ×2.12=63.31m2C轴上:楼板下重量：(1.65-0.6)×(68.4-9-4.5-10×0.5-2.64×12-1×8)×第14页南京工程学院毕业设计说明书2.12=79.6kN楼板上重量：[ 1.65×(27-4×0.5-4.5-4×1)×2.12=54.57KND轴上:楼板下面积:（1.65-0.6）×(68.4-16×0.5)-10×1.5-1.2×2)-1.8×0.9×4=40.245m2重量：2.205×40.245=88.74KN楼板上重量：[ 1.65×(27-5×0.5) -4×1.5×（1.65-0.9）-2×1.2×(1.65-0.9)] ×2.205=75.25KN纵墙总重：87.76+74.25+49.88+63..57+88.74+75.25=573.36KN(3). 窗户重量计算面积: 16×1.5×(1.65-0.6)+4×1.8×0.9+10×1.5×1.82×1.2×1.8=63m2重量：0.4×63=25.2KN（4）、门重计算：面积: 12×1×(1.65-0.6)+4×0.9×(1.65-0.6)+2×1.8×1.65+8×1×2.4+2×1.2×2.4=47.28m2重量：0.4×47.28=9.46KN（5）、女儿墙重计算：面积: 2× (16.2+20.7×2-0.5)×1.2=137.04 m2重量：2.205×137.04=302.17KN（6）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：①.走廊面积(2.4-0.5)×27=51.3m2②.楼板面积:(27-4×0.25) ×6.9×2=358.8 m2③.屋面面积:第15页南京工程学院毕业设计说明书20.7×16.2×2=670.68 m2恒载：楼板恒载:(5.13+358.5)×3.95=1619.9KN屋面恒载:5.18×670.68=3474.12KN恒载之和: 4.12=5094.02KN活载：走廊活载:51.3×2.5=128.25KN其余楼面活载:358.8×2=717.6KN屋面雪荷载：670.68×0.6=402.41KN屋面活荷载：670.68×2=1341.36KN屋面雪荷载和屋面活荷载两者取大者所以集中于二层楼层结构标高处重力荷载代表值G3为:G3?G恒?0.5G活= 816+42.75+906+297+412.5+42.25+706.05+573.36+25.2+9.46+302.17+.5×(128.25+716.6+1341.36) =10733.82KN2.2.4 第四层楼层上.下重力荷载代表值1、梁.柱边横梁重量为:24×14=336KN中横梁重量为:7.125×4=28.5KN边纵梁重量为:(27-6×0.4) ×3.75×2=184.5KN中纵梁重量为: (27-6×0.5) ×3.75×2=180KN柱重量为:5×3.3×7+6.25×3.3×7=259.875KN2、内外填充墙重的计算：（1）、横墙AB.CD跨:横梁下无洞口填充墙:外横墙:59.28KN内横墙:14.25×8=114 KN横梁下有洞口填充墙:第16页南京工程学院毕业设计说明书BC跨：[（2.4-0.5）×1.05-1.8×1.05] ×2.205×2=0.46KN 横墙总重：59.28+114+0.46=173.74KN（2）、纵墙：A轴上:楼板下重量：（1.65-0.6）×(27-5×0.5-6×1.5)×2.205=35.89KND轴上: 楼板下重量：（1.65-0.6）×(27-5×0.5-4×1.5-2×1.2)×2.205=37.28KNB轴上:楼板下重量：（1.65-0.6）×(27-5×0.5-4×1-2×1.2)×2.12=40.29KNC轴上:楼板下重量：（1.65-0.6）×(27-4×0.5-4×1-4.5)×2.12=34.73KN纵墙总重：35.89+37.28+40.29+34.73=148.19KN（3）、 窗户重量计算面积: 10×1.5×1.05+2×1.2×1.05=18.27m2重量：0.4×18.27=7.31KN（4）、门重计算：面积: 木门1×8×1.05+2×1.2×1.05=10.92m2侧门2×1.8×1.05=3.78 m2重量：0.2×10.92+0.45×3.78=3.89KN（5）、女儿墙重计算：重量：2.205×(27+16.2) ×2×1.2=228.61KN（6）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：第17页南京工程学院毕业设计说明书屋面面积:27×16.2=437.4 m2恒载：屋面恒载:5.18×437.4=2265.73KN活载：屋面雪荷载：437.4×0.6=262.44KN雨蓬雪荷载：1×2.4×0.6=1.44KN屋面活荷载(不上人屋面)：637.4×0.5=218.7KN屋面雪荷载和屋面活荷载两者取大者活载之和: 262.44+1.44=263.88KN所以集中于四层楼层结构标高处重力荷载代表值G4为:G4?G恒?0.5G活=336+28.5+184.5+180+259.875+173.74+148.19+7.31+3.89+.61+0.5×263.88=3779.89KN集中于各楼层结构标高处的重力荷载代表值GI的计算结果如图2.1所示:图2.1重力荷载代表值第18页南京工程学院毕业设计说明书第三章 框架侧移刚度的计算3.1横梁线刚度ib的计算横梁线刚度ib如表3-1所示：表3-1 横梁线刚度注:现浇楼面板,边框架Ib=1.5I0 ,中框架梁Ib=2I03.2柱线刚度ic的计算：横梁线刚度ib如表3-2所示：表3-2 横梁线刚度ib3.3柱的侧移刚度计算柱的侧移刚度D值按下式计算: D=αc12Ic/h2注: αc为柱侧移刚度修正系数,对不同的情况按表3-4计算。表3-4第19页南京工程学院毕业设计说明书按式D=αc12Ic/h2算出各柱的侧移刚度,将计算单元范围内同层所有柱的D值相加,即为该层框架的总侧移刚度即∑D。3.4、各层横向柱的侧移刚度计算：（D值）取一榀横向框架计算横向柱的侧移刚度，其线刚度如图3.1所示：图3.1横向框架线刚度3.4.1底层①、边柱K=3.92/3.05=1.285αc=(0.5+1.285)/(2+1.285)=0.543Di=αc×12×ic/h2=0.543×12×3.05×=11822.6第20页南京工程学院毕业设计说明书②、中柱K=（3.92+11.25）/3.81=3.98αc=(0.5+3.98)/(2+3.98)=0.749Di =αc×12×ic/h2=0.749×12×3.81×=20371.37∑D1=+=3.4.2第二-四层：①、边柱K=（3.92×2）/（3.79×2）=1.034αc=1.034/(2+1.034)=0.341Di =αc×12×ic/h2=0.341×12×3.79×=14241.21②、边柱K=（3.92+11.25）×2/（2.73×2）=3.207 αc=3.207/(2+3.207)=0.616Di =αc×12×ic/h2=0.616×12×4.73×=32106.67∑D2-3=+=∑D4=(06.67)×14=由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度如表3-5所示：表3-5横向框架梁的层间侧移刚度第21页南京工程学院毕业设计说明书第四章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1横向自振周期的计算由于框架结构质量和刚度沿高度分布比较均匀.其基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7ψT （uT）1/2注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。 uT按以下公式计算：VGi=∑Gk（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k注： ∑D ij 为第i层的层间侧移刚度。（△u）i为第i层的层间侧移。 （△u）k为第k层的层间侧移。 s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程如表4-1所示:表4-1 结构顶点的假想侧移计算用以下三总方法计算基本计算周期 （1）、结构顶点的假想位移法：T1=1.7ψT （uT）1/2 =1.7×0.6×(0.=0.27s第22页南京工程学院毕业设计说明书（2）、能量法:2GUi?ii?1nnT1?2 ?GUii?1i..72?0..82?0..89?0.11.38?0..72?0..82?0.?0. s（3）、等效质量法:meg??mi?1nixi2= x2eg(..72?0..82?0..89?0.0708210?0.05462=kg??11??1.754?10?6mm/N 90436.4T1?2?meq?2??1.754?10?9= 0.5S三者比较取 0.27s4.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85∑Gi=0.85×（38.72+9.89）=30314.24KN2、计算水平地震影响系数а1查表得Ⅱ类场地近震特征周期值Tg=0.35s。第23页南京工程学院毕业设计说明书查表得设防烈度为7度的а由于Tg?T1?5Tg а1=（Tg/T1）0.9аmaxmax=0.08=（0.35/0.27）0.9×0.08 =0.13、结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=а1Geq=0.1×31.424KN因1.4Tg=1.4×0.35=0.49s>T1=0.27s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。地震作用沿高度分布具有一定的规律性.假定结构反映相对加速度沿高度变化为地步为零的倒三角形.则可得到质点的水平地震作用Fi=GiHiFEk/（∑GkHk） =（KN）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=∑Fk（i=1，2，…n）计算过程如表4-2所示：表4-2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图4.1所示： （具体数值见表4-2）第24页南京工程学院毕业设计说明书图4.1 水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布图4.3多遇水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：（△u）i = Vi/∑D ij u i=∑（△u）k各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《建筑抗震设计规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。计算过程如表4-3所示：表4-3 横向水平地震作用下的位移验算由此可见，最大层间弹性位移角发生顶层，1/，满足规范要求。第25页南京工程学院毕业设计说明书4.4、水平地震作用下框架内力计算1、框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1-y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度比。底层柱不考虑修正值y1，即y1=0，也不考虑修正值y3，即y3=0。 第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。（1）确定各层中各柱分配到的剪力 第一层边柱：V边?DijVi?8.DDijij.1 = 35.48KN 中柱： V中?DijVi?8..1 = 61.13KN 第二层边柱：V边?DijVi?2. = 24.81KN .4Dij?2. = 55.93KN .4Dij中柱： V中?DijVi第三层边柱：V边?DijVi?7.DijDij.4 = 18.10KN 中柱： V中?DijVi?7..4 = 40.81KN第26页南京工程学院毕业设计说明书第四层边柱：V边?DijVi?.DDij.4= 5.71KN中柱：V中?DijVi?.ij.4= 12.88KN（2）确定修正后柱的反弯点高度比y 第一层各柱:m=4,n=1边柱: y0=0.55 α2=3.3/4.1=0.8 y2=0 y=0.55+0=0.55 中柱: y0=0.55 α2=3.3/4.1=0.8 y2=0 y=0.55+0=0.55 第二层各柱:m=4,n=2边柱: y0=0.5 α2=3.3/3.3=1 α2=4.1/3.3=1.24y2=0 y3=0 y=0.5+0+0=0.5 中柱: y0=0.5 α2=3.3/3.3=1 α2=4.1/3.3=1.24y2=0 y3=0 y=0.5+0+0=0.5第三层各柱:m=4,n=3边柱: y0=0.45 α2=3.3/3.3=1 α2=3.3/3.3=1y2=0 y3=0 y=0.45+0+0=0.45 中柱: y0=0.45 α2=3.3/3.3=1 α2=3.3/3.3=1y2=0 y3=0 y=0.45+0+0=0.45第四层各柱:m=4,n=4边柱: y0=0.4 y=0.4 中柱: y0=0.45 y=0.45 （3）确定柱端弯矩梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b- V r b）k一层：第27页南京工程学院毕业设计说明书M边b=35.48×0.55×4.1=80KN?mM边u=35.48×0.45×4.1=65.46KN?mM边b=61.13×0.55×4.1=137.85KN?mM边u=61.13×0.45×4.1=112.78KN?m二层：M边b=24.81×0.5×3.3=40.94KN?mM边u=24.81×0.5×3.3=40.94KN?mM边=55.93×0.5×3.3=92.28KN?mM边u=55.93×0.5×3.3=92.28KN?m三层：M边b=18.1×0.45×3.3=26.88KN?mM边u=24.81×0.55×3.3=32.85KN?mM边b=40.81×0.5×3.3=67.34KN?mM边u=40.81×0.5×3.3=67.34KN?m四层：M边=5.71×0.4×3.3=7.54KN?mM边u=5.71×0.6×3.3=11.31KN?mM边b=12.88×0.45×3.3=19.13KN?mM边u=12.88×0.55×3.3=23.38KN?m（3）确定梁端弯矩及剪力 四层:lu边梁: Mb?Mb?11.31KN?m bb3.92?23.38?6.04KN?m 3.92?11.2511.25l??23.38?17.338KN?m 中梁: Mb2.92?11.2511.31?17.338V边??4.152KN 6.917.338?2V中??14.448KN 2.4rMb?三层:l边梁: Mb?7.54?32.85?40.39KN?m第28页南京工程学院毕业设计说明书3.92?(19.13?67.34)?22.344KN?m 3.92?11.2511.25l??(19.13?67.34)?64.126KN?m 中梁: Mb2.92?11.2540.39?22.344V边??9.092KN 6.964.126?2V中??53.438KN 2.4rMb?二层:l边梁: Mb?26.88?40.94?67.82KN?m3.92?(92.28?67.34)?41.247KN?m 3.92?11.2511.25l??(92.28?67.34)?118.373KN?m 中梁: Mb2.92?11.2567.82?41.247V边??15.807KN 6.9118.373?2V中??98.645KN 2.4rMb?一层:l边梁: Mb?65.46?40.94?106.4KN?m3.92?(92.28?112.78)?52.988KN?m 3.92?11.2511.25l??(92.28?112.78)?152.072KN?m 中梁: Mb2.92?11.25106.4?52.988V边??23.1KN 6.9152.072?2V中??126.726KN 2.4rMb?第29页南京工程学院毕业设计说明书图4.2 左震作用下框架弯矩图（KN?m）第30页南京工程学院毕业设计说明书图4.3 左震作用下框架梁剪力及柱轴力图（KN）第31页南京工程学院毕业设计说明书第五章 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1风荷载标准值风荷载标准值: ?k??2?s?2?0?0?0.35KNm2.?s?0.8(迎风面)..和?s??0.5(背风面)由于结构基本自振周期T1?0.27S?0.25S. 要考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响;1--5跨和11--15跨:C类地区:H/B=10.7/20.7 =0.52 查表得: r=0.432T1?0.27s. .?oT?0.35?0.272?0.03 1查表得：??1.15 则： ?2?1?1.15?0.43Hi??2H各楼层位置处所受风力Fik(迎风面背风面风力之和)如表5-1所示：受风面积：A=相邻楼层平均高度×受风面宽度 6―10跨:C类地区:H/B=14/27 =0.52 查表得: r=0.432T1?0.27s ?oT?0.35?0.482?0.03 1查表得：??1.15 则： ?2?1?1.15?0.43Hi?2H各楼层位置处所受风力Fik(迎风面背风面风力之和)如表5-2所示：第32页南京工程学院毕业设计说明书5.2风荷载作用下的水平位移验算各层的层间弹性位移角?e?(?u)ii根据《建筑抗震设计规范》考虑填充墙抗?e?? 侧力作用的框架。层间弹性位移角限值：?风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算如表5-3所示：表5-3风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算由此可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为，1/，满足规范要求。5.3风荷载作用下框架结构内力计算：1、框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij×yh M uij=Vij（1-y）h y=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。 y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。 y框架柱的反弯点高度比。第33页南京工程学院毕业设计说明书底层柱不考虑修正值y1，考虑修正值y3第二层柱需考虑修正值y1和y3， 其计算结果如表5-4和表5-5所示：表5-4中框架边柱表5-5中框架中柱2、梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b- V r b）k四层:lu边梁: Mb?Mb?1.089KN?mrMb?l中梁: Mb3.92?2.249?0.581KN?m3.92?11..249?1.668KN?m 3.92?11.25第34页南京工程学院毕业设计说明书V边?V中1.089?0.581?1.173KN 6.91.668?2??1.39KN 2.4三层:l边梁: Mb?0.726?1.966?2.692KN?m3.92?(1.84?4.028)?1.515KN?m 3.92?11.2511.25l??(1.84?4.028)?4.352KN?m 中梁: Mb3.92?11.252.692?1.515V边??0.61KN 6.94.352?2V中??3.627KN 2.4rMb?二层:l边梁: Mb?1.608?3.605?5.213KN?m3.92?(8.13?4.028)?3.142KN?m 3.92?11.2511.25l??(8.13?4.028)?9.016KN?m 中梁: Mb3.92?11.255.213?3.142V边??1.211KN 6.99.016?2V中??7.513KN 2.4rMb?一层:l边梁: Mb?3.605?5.777?9.382KN?m3.92?(8.13?9.955)?4.67KN?m 3.92?11.2511.25l??(8.13?9.955)?13.412KN?m 中梁: Mb3.92?11.259.382?4.67V边??2.037KN 6.913.412?2V中??11.777KN 2.4rMb?第35页南京工程学院毕业设计说明书图5.1左风作用框架弯矩图（KN）第36页南京工程学院毕业设计说明书图5.2左风作用下框架梁剪力及柱轴力图（KN）第37页南京工程学院毕业设计说明书第六章 竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1计算单元的选择确定取第⑥轴线横向框架进行计算，如图6.1所示：图6.1横向框架计算简图计算单元宽度为4.5米,如图所示，楼面荷载如图中的水平阴影所示直接传给框架梁，计算单元范围内纵梁以集中的形式传给横梁框架，作用于节点上，由于纵向框架的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。6.2荷载计算6.2.1恒载作用下柱的内力计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图6.2所示：图6.2框架梁上荷载分布图（1）、对于第4层，，q1、代表横梁自重，为均布荷载形式。q1=0.25×0.6×25=3.75KN/m第38页南京工程学院毕业设计说明书q2、和q2，分别为屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=4.15×4.5=18.675 KN/mq2，=4.15×2.4=9.96 KN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，计算如下：P1=（4.5×2.25/2）×4.15+2.205×1.2×4.5+3.75×4.5+17×0.025×0.6×4.5=50.94KNP2=[（2.1+4.5）×1.2/2+4.5×2.25/2] ×4.15+3.75×4.5+17×0.025×0.6×4.5=55.47KN集中力矩M1=P1e1=50.94×（0.5-0.25）/2=6.37KN?mM2=P2e2=55.47×（0.5-0.25）/2=6.93 KN?m（2）、对于1-3层，q1代表横梁自重极其横墙自重，为均布荷载，q1=3.75+2.12×2.7=9.474 KN/mq1，=0.25×0.6×25=3.75KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.95×4.5=17.775 KN/mq2，=3.95×2.4=9.48 KN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，计算如下：P1=(4.5×2.25/2)×3.95+2.205×2.7×3+2.205×0.9×1.5+0.4×1.8×1.5+3.75×4.5+17×0.025×4.5=59.94 KNP2=[（2.1+4.5）×1.2/2+4.5×2.25/2] ×3.95+2.12×2.7×(4.5-0.9×2) +0.2×2.7×0.9×2+3.75×4.5+17×0.02×0.6×4.5=69.859KN 集中力矩M1=P1e1=59.94×（0.5-0.25）/2=7.493KN?mM2=P2e2=69.859×（0.5-0.25）/2=8.732 KN?m6.2.2活载作用下柱的内力计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图6.3所示第39页南京工程学院毕业设计说明书图6.3框架梁上荷载分布图（1）、对于第4层:屋面活载q2=4.5×0.5=2.25 KN/mq2，=2.4×0.5=1.2 KN/mP1=（4.5×2.25×1/2）×0.5=2.53KNP2=[(2.1+4.5) ×1.2/2+4.5×2.25/2] ×0.5=4.51KN集中力矩M1=P1e1=2.53×（0.5-0.25）/2=0.316KN?mM2=P2e2=4.51×（0.5-0.25）/2=0.564 KN?m同理，在屋面雪荷载的作用下： q2=4.5×0.6=2.7 KN/mq2，=2.4×0.6=1.44 KN/mP1=（4.5×2.25×1/2）×0.6=3.038KNP2=[(2.1+4.5) ×1.2/2+4.5×2.25/2] ×0.6=5.41KN集中力矩 M1=P1e1=3.038×（0.5-0.25）/2=0.38 KN?mM2=P2e2=5.41×（0.5-0.25）/2=0.676 KN?m（2）、对于第1-3层， q2=4.5×2=9 KN/mq2，=2.4×2.5=6 KN/mP1=（4.5×2.25×1/2）×2=10.125KNP2=[(2.1+4.5) ×1.2/2] ×2.5+(4.5×2.25/2) ×2=20.025KN集中力矩M1=P1e1=10.125×（0.5-0.25）/2=1.266 KN?m第40页南京工程学院毕业设计说明书M2=P2e2=20.025×（0.5-0.25）/2=2.503 KN?m6.2.3恒荷载作用下梁的内力计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图6.4所示：图6.4框架梁上荷载分布图等效于均布荷载与梯形、三角形荷载的叠加。α=a/l=.326（1）、对于第4层，MAB=-q1l1/12-q2l1（1-2α+α）=-3.75×6.92/12-18.675×6.92×[1-2×0.）3]/12 =-75.79KN?mMBC=-q1，l22/12-5q2，l22/96=-3.75×2.42/12-5×9.96×2.42/96=-4.788 KN?m（2）、对于第1-3层，MAB=-q1l21/12-q2l21（1-2α2+α3）=-9.947×6.9/12-17.775×6.9×[1-2×0.326+0.326]/12 =-103.059 KN?mMBC=-q1，l22/12-5q2，l22/96=-3.75×2.42/12-5×9.48×2.42/96=-4.644 KN?m6.2.4活荷载作用下梁的内力计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如6.5图所示：第41页 南京工程学院毕业设计说明书图6.5框架梁上荷载分布图对于第4层：雪载MAB=-q2l21（1-2α2+α3）/12=-2.7×6.92×[1-2×0.3]/12=-8.806 KN?mMBC= -5q2，l22/96=-5×1.44×2.42/96=-0.42 KN?m活载MAB=-q2l21（1-2α2+α3）/12=-2.25×6.92×[1-2×0.3]/12=-7.339 KN?mMBC= -5q2，l22/96=-5×1.2×2.42/96=-0.36 KN?m对于第1--3层，MAB=-q2l21（1-2α2+α3）/12=-9×6.92×[1-2×0.3]/12=-29.35KN?mMBC= -5q2，l22/96=-5×6×2.42/96=-1.8 KN?m6.3内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架，弯矩计算如下图所示， 梁端剪力可根据梁竖向荷载引起的剪力相叠加而得，柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力区需考虑柱的自第42页南京工程学院毕业设计说明书重。图6.6恒载作用下横向框架弯矩的二次分配（KN?m）第43页南京工程学院毕业设计说明书图6.7恒载作用下横向框架弯矩图（KN?m）第44页南京工程学院毕业设计说明书图6.8活载作用下横向框架弯矩的二次分配（KN?m）第45页南京工程学院毕业设计说明书图6.9活载作用下横向框架弯矩图（KN?m）第46页南京工程学院毕业设计说明书6.4梁端剪力和柱轴力的计算6.4.1恒载作用下 第4层：AB跨：荷载引起的剪力：VA=VB=3.75×6.9+18.675×6.9×（1-0.326）/2=69.3 KN 弯矩引起的剪力： VA=-VB=?(74.989?47.074)??3.973KN6.9BC跨：荷载引起的剪力：VB=VC=（3.75×2.4+1/2×9.96×2.4）/2 =14.976 KN 弯矩引起的剪力：VB=-VC=0A柱：N顶=50.94+69.3-3.973=116.267KN柱重：0.4×0.5×3.3×25=16.5 KN N底= N顶+16.5=132.767KNB柱：N顶=55.47+69.3+14.976+3.973=143.719 KN柱重：0.5×0.5×3.3×25=20.625 KN N底= 143.719+20.625=164.344KN 柱重：0.4×0.5×3.3×25=16.5 KN其它层梁端剪力及柱轴力的计算方法同4层，故计算结果列于表6-1表6-1 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）第47页南京工程学院毕业设计说明书6.4.2活载作用下 第4层：AB跨：荷载引起的剪力：VA=VB=2.7×6.9（1-0.326）/2=1.278 KN 弯矩引起的剪力： VA=-VB=?(8.969?7.143)??0.265KN6.9BC跨：荷载引起的剪力：VB=VC=1.44×2.4/4 =0.864 KN 弯矩引起的剪力：VB=-VC=0A柱：N顶= N底=3.038+6.278-0.265=9.051 KN B柱：N顶= N底=5.41+6.278+0.265+0.864=12.817KN其它层梁端剪力及柱轴力的计算方法同4层，故计算结果列于表6-2表6-2 活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）6.5框架梁的内力组合6.5.1结构抗震等级根据《建筑抗震设计规范》，本方案为三级抗震等级。第48页南京工程学院毕业设计说明书6.5.2框架梁内力组合本方案考虑了三种内力组合，即1.2SGk+1.4SQk，1.2SGk+0.9×(1.4SQk+1.4S风K)及1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk。考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。ηvb梁端剪力增大系数，三级取1.1。横载作用下调幅弯矩和跨间最大弯矩的计算：4层：AB跨MA=47.074×0.8=37.659 KN?mM,B左=74.984×0.8=59.991 KN?mMmax=ql2/8+ (M,A + M,B左)/2=[3.75+18.675×(1-2×0.3)]/8 ×6.92-(37.659+59.991)/2=64.859 KN?mBC跨M,B左= M,C左=36.254 KN?mMmax=ql2/8+ (M,A + M,B左)/2=(3.75+9.96×5/8 )×2.4-(36.254+36.254)/2=-26.279 KN?m其它层恒载作用下调幅弯矩和跨间最大弯矩的计算以及活载作用下调幅弯矩和跨间最大弯矩的计算同4层。第49页 2,南京工程学院毕业设计说明书表6-3 各层梁的内力组合第50页南京工程学院毕业设计说明书注：地震作用下屋面活荷载取雪荷载γRe弯矩调整时取0.75，剪力调整时取0.856.6梁端剪力的调整抗震设计中，三级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]注：三级抗震等级，梁端剪力增大系数?取1.1（1）、对于第4层AB跨：梁上荷载设计值：q1=1.2×3.75=4.5KN/mq2=1.2×18.675=22.41KN/mV Gb=4.5×6.9/2+22.41×6.9×（1-0.326）/2=67.635 KNM lb=-33.916 KN?mM rb=-84.146KN?mln=6.9-0.5=6.4 mV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=0.85×[1.1×（-33.916+84.146）/6.4+67.635]=64.828KNBC跨：梁上荷载设计值：q,1=1.2×3.75=4.5KN/mq,2=1.2×9.96=11.952KN/mV Gb=4.5×2.4/2+11.952×2.4/4=12.572KNM lb=-22.94 KN?mM rb=-68.019KN?mln=2.4-0.5=1.9mV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=0.85×[1.1×（-22.94+68.019）/19+15.067]=32.869KN（2）、其它层其它层的算法同4层第51页南京工程学院毕业设计说明书AB跨：V3=89.776KN V2=98.884KN V1=102.262KNBC跨：V3=53.999KN V2=52.987KN V1=60.605KN6.7框架柱的内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如表6-4和表6-5所示：第52页南京工程学院毕业设计说明书第53页南京工程学院毕业设计说明书第54页南京工程学院毕业设计说明书6.8柱端弯矩设计值的调整顶层，按《抗震规范》，无需调整。其它层，柱顶轴压比[uN] = N/Ac fc<0.15，均无需调整。为了避免框架柱脚过于屈服，三级框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值乘以 增大系数1.15， A柱底 M=118.68×1.15=136.482 KN?m，B柱底 M=188.797×1.15=217.117KN?m6.9柱端剪力组合和设计值的调整第4层：恒载SGk =（M上+M下）/h=（-47.014-46.814）/3.3=-28.45 KN?m活载SQk =（M上+M下）/h=（-10.714-7.143）/3.3=-5.419 KN?m 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（-11.31-7.54）/3.3=-5.512 KN?m 风载S风K =（M上+M下）/h=（-1.089-0.726）/3.3=-0.55 KN?m 调整：V=ηvc（M bc + M lc）/Hn=1.1×（75.478+72.423）/3.18］=51.161 KN其它层计算方法同四层，计算结果如表6-6和表6-7所示：表6-6横向框架A柱剪力组合与调整（KN）表6-7横向框架B柱剪力组合与调整（KN）第55页南京工程学院毕业设计说明书第七章 截面设计7.1框架梁四层1、梁的最不利内力：经以上计算可知，梁的最不利内力如下：AB 跨 跨间：Mmax=0.75×88.247=75.01 KN?m支座A：Mmax=0.75×63.322=53.824 KN?m支座B左：Mmax=0.75×(-84.146)=-71.524 KN?mVmax=0.85×97.65=83KNBC跨 跨间：Mmax=0.75×(-35.604)=-30.264 KN?m支座B右：Mmax=0.75×(-68.019)=-57.816KN?mVmax=0.85×36.912=31.375KN将支座中心处弯距换算为支座边缘控制截面的弯距M’=M-Vb/2AB 跨支座边缘弯距：MA=-(163.322-87.398×0.5/2)=-41.47 KN?mγRe MA=0.75×(-41.47)=35.25KN?mMB左=-(84.146-97.251×0.5/2)=-59.83 KN?mγRe MB左=0.75?(?59.83)??50.86 KN?mBC跨MB右=-(68.019-36.912×0.5/2)=-58.791KN?mγRe)??49.97 KN?m MB左=0.75?(?59.7912、梁正截面受弯承载力计算：抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量,跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量.第56页南京工程学院毕业设计说明书AB跨（1）、跨间最大弯矩处：按T形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=0mm，按梁间净距考虑时, bf，=b+ sn = 250+5 mm,按翼缘厚度考虑时, ho=600-35=565mm, hf，/ ho =120/565 =0.212>0.1,此种情况不起控制作用,故取bf，=2300mm 梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋，（fy=fyh0=h-a=600-35=565mm，因为 ?1fc bf，hf，（ h0- hf，/2）=1.0×14.3××（565-120/2） =1993.13KN?m>75.01 KN?m属第一类T形截面,下部跨间截面按单筋T形截面计算：75.01?106αs=M/（fcbfh0）==0.007 21.0?14.3?，2，=300N/mm），2ξ=1-（1-2αs）=0.007 As=ξfcbf，h0/fy=ρmin=45×1/20.007?1.0?14.3?=384 mm23001.43%=0.21% 300ρ= As/(bh0)=384/(250×565)=0.27%>ρ实配钢筋14+212，As=380 mm2。（2）、两支座处：按矩形截面计算支座Amin(满足要求)35.25?106αs=M/（fcbfh0）==0.031 21.0?14.3?250?565，2ξ=1-（1-2αs）1/2=0.031<ξb=0.35(满足要求) As=ξfcbf，h0/fy=ρmin=55×0.031?1.0?14.3?250?565=212 mm23001.43%=0.262% 300第57页南京工程学院毕业设计说明书ρ= As/(bh0)=212/(250×565)=0.15%<ρ取As=ρminminbh0=0.262%×250×565=370 mm2实配钢筋14+212，As=380 mm2。支座B左50.86?106αs=M/（fcbfh0）==0.0451.0?14.3?250?5652，2ξ=1-（1-2αs）1/2=0.046<ξb=0.35(满足要求) As=ξfcbf，h0/fy=ρmin0.046?1.0?14.3?250?565=212 mm23001.43%=0.262% 300ρ= As/(bh0)=309/(250×565)=0.22%<ρ=55×取As=ρminminbh0=0.262%×250×565=370 mm2实配钢筋14+212，As=380 mm2。BC跨（1）、跨间最大弯矩处：按T形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=mm，按梁间净距考虑时, bf，=b+ sn = 250+5 mm,按翼缘厚度考虑时, ho=600-35=565mm, hf，/ ho =120/565 >0.1,此种情况不起控制作用,故取bf，=800mm梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=h-a=600-35=565mm， 因为 ?1fc bf，hf，（ h0- hf，/2）=1.0×14.3×800×120×（565-120/2） =693.263KN?m>30.264 KN?m属第一类T形截面,下部跨间截面按单筋T形截面计算：30.264?106αs=M/（fcbfh0）==0.008 21.0?14.3?，2ξ=1-（1-2αs）1/2=0.008第58页南京工程学院毕业设计说明书As=ξfcbf，h0/fy=ρmin0.008?1.0?14.3?800?565=138 mm2 .21% 300ρ= As/(bh0)=138/(250×565)=0.09%<ρ=45×取As=ρminmin bh0=0.21%×250×565=297mm2 实配钢筋实配钢筋14+212，As=380 mm2。（2）、两支座处：按矩形截面计算支座B右49.97?106αs=M/（fcbfh0）==0.044 1.0?14.3?250?5652，2ξ=1-（1-2αs）1/2=0.045<ξb=0.35(满足要求)As=ξfcbf，h0/fy=ρmin0.045?1.0?14.3?250?565=208 mm2 .262% 300ρ= As/(bh0)=208/(250×565)=0.22%<ρ=55×取As=ρminmin bh0=0.262%×250×565=370 mm2 实配钢筋实配钢筋14+212，As=380 mm2。其它层正截面承载力计算同四层，其计算配筋面积如图7.1所示：第59页南京工程学院毕业设计说明书图7.1梁控制截面配筋面积3、梁斜截面受剪承载力计算：四层AB跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=83KN故截面尺寸满足要求。。（2）、验算是否需要计算配置箍筋： 0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN>V=83KN故无需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150.?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?满足要求BC跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=31.375KN故截面尺寸满足要求。。（2）、验算是否需要计算配置箍筋：第60页 1.43=0.177% 210南京工程学院毕业设计说明书0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN>V=31.375KN故无需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150.?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?满足要求三层AB跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=137.159KN故截面尺寸满足要求。。（2）、验算是否需要计算配置箍筋： 1.43=0.177% 210 0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN<V=137.159KN故需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150..25?210??565?184.699KN?137.159KN 150?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?1.43=0.177% 210第61页南京工程学院毕业设计说明书满足要求BC跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=75.867KN故截面尺寸满足要求。。（2）、验算是否需要计算配置箍筋： 0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN>V=75.867KN故无需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150.?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?满足要求二层AB跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=139.839KN故截面尺寸满足要求。。（2）、验算是否需要计算配置箍筋：第62页 1.43=0.177% 210南京工程学院毕业设计说明书0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN<V=139.839KN故需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150..25?210??565?184.699KN?139.839KN 150?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?满足要求BC跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=125.82KN故截面尺寸满足要求。。（2）、验算是否需要计算配置箍筋： 1.43=0.177% 210 0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN<V=125.82KN故需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150..25?210??565?184.699KN?125.82KN 150?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?第63页 1.43=0.177% 210南京工程学院毕业设计说明书满足要求一层AB跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=148.736KN故截面尺寸满足要求。。（2）、验算是否需要计算配置箍筋： 0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN<V=148.736KN故需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150..25?210??565?184.699KN?148.736KN 150?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?满足要求BC跨（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=156.85KN故截面尺寸满足要求。。第64页 1.43=0.177% 210南京工程学院毕业设计说明书（2）、验算是否需要计算配置箍筋： 0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN<V=156.85KN故需按计算配箍。梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150..25?210??565?184.699KN?156.85KN 150?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?1.43=0.177%(满足要求) 2107.2连续梁取二层B轴线连续梁计算，梁截面尺寸b×h=250×600mm1.荷载计算。由板传来恒载： 3.95×1.2+3.95×2.25/2=9.184KN/m 连续梁自重：25×0.25×(0.6-0.12)=3KN/m 连续梁粉刷：17×0.25×(0.6-0.12)=2.07KN/m 墙体传来恒载：2.12×(3.3-0.6)=5.725KN/m 恒载标准值：19.979KN/m活荷载标准值：4.5×2.0=9KN/m荷载设计值：19.979×1.2+9×1.4=36.575KN/m2.内力计算。第65页南京工程学院毕业设计说明书因为跨度差较小故按等跨计算，计算结果如表7-1和表7-2所示：表7-1 连续梁弯矩计算表7-2 连续梁剪力计算3．配筋计算。(1)跨间按T形截面设计，钢筋选HRB335级钢筋，（fy=fy，=300N/mm2），翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=0mm，按梁间净距考虑时, bf，=b+ sn = 250+5 mm, 按翼缘厚度考虑时, ho=600-35=565mm, hf，/ ho =120/565 =0.212>0.1,此种情况不起控制作用,故取bf，=1500mm. 支座按矩形截面计算。 h0=h-a=600-35=565mm，因为 ?1fc bf，hf，（ h0- hf，/2）=1.0×14.3××（565-120/2）=1299.86KN?m>67.33 KN?m属第一类T形截面,跨间截面按单筋T形截面计算,计算结果如表7-3所示：表7-3 连续梁受弯计算第66页南京工程学院毕业设计说明书（2）斜截面配筋计算。验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/250=2.26<4故属于一般梁因为跨高比l0/h=.5 故0.2?cfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×565=403.975KN>V=98.753KN故截面尺寸满足要求。。（3）、验算是否需要计算配置箍筋0.42ftbh0=0.42×1.43×250×565=84.835KN<V=98.753KN故B支座(左)需按计算配箍，其它不需按计算配箍梁端加密区长度区1.5×600=900mm，区双肢?8@100.箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210 KN / mm2)非加密区长度区配双肢?8@150..25?210??565?184.699KN?98.753KN 150?sv?nAsv1f101=?0.22%??svmin?0.26?t bs150?300fyv=0.26?1.43=0.177%(满足要求) 2107.3框架柱7.3.1柱截面尺寸验算根据《建筑抗震设计规范》，对于三级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.9。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱的剪跨比和轴压比验算如表7-4所示：第67页南京工程学院毕业设计说明书表7-4柱的剪跨比和轴压比验算7.3.2柱正截面承载力计算以4层A柱为例，柱截面宽度：b=400 mm,柱截面有效高度：h0=500-40=460mm 混凝土轴心抗压强度设计值：fc=14.3 N/mm2（1）、最不利组合一（调整后）：Mmax=75.478×0.75=56.609 KN?mN=150.349×0.75=112.762 KN轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=56.609×106/(112.762×103)=502.02 mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即 500/30=16.67mm，故取ea=20 mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖除底层柱外，l0=1.25H=1.25×3.3=4.125m初始偏心矩：ei=e0+ea=502.02+20=522.02mm因为-长细比l0/h=.25>5，故应考虑偏心矩增大系数η。 ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×400×500/（112.762×103）=12.68>1.0 取ξ1=1.0 又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+8.252×1.0×1.0×460/（）=1.053 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ηei+h/2-as=1.053×522.02+500/2-40=759.69 mm 对称配筋：第68页南京工程学院毕业设计说明书ξ=x/h0=N/fcbh0=112.762×103/（14.3×400×460）=0.04<ξb=0.518 为大偏压情况。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ) fcmb h02]/fy,/(h0-as,)=[112.762×103×759.69-0.04×(1-0.5×0.04) ×14.3×400×/(460-40)=303mm2 ρ= As,/bh0=303/400×460=0.16%<ρ故按构造配筋，且应满足As=ρ配筋率ρsminminmin=0.2%=368 mm2bh0=0.7%×400×460=1288 mm2，单侧≥0.2%(2)、最不利组合二：Nmax=70.591KN， M=172.203KN?m此组内力是非地震组合情况，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=70.591×106/(172.203×103)=409.93mm初始偏心矩：ei=e0+ea=409.93+20=429.93mm长细比l0/h=.25>5，故应考虑偏心矩增大系数η。 ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×400×500/（70.591×103）=20.3>1.0 取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+8.252×1.0×1.0×460/（）=1.203 ηei=1.203×429.93=517.205mm〉0.3h0=0.3×460=138mm,故为小偏心受压。 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ηei+h/2-as=517.205+500/2-40=727.205mm 对称配筋：ξ=x/h0=N/fcbh0=70.591×103/（14.3×400×460）=0.027<ξb=0.52 As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ) fcmb h02]/fy,/(h0-as,)=[70.591×10×727.205-0.027×(1-0.5×0.027) ×14.3×400×4602]/?300×(460-40)3?=151.55 mmminmin2ρ= As,/bh0=151.55/400×460=0.08%<ρ故按构造配筋，且应满足As=ρsmin=0.7%bh0=0.7%×400×460=1288 mm2，单侧配筋率ρ≥0.2%7.3.3 柱斜截面受剪承载力计算 底层A柱：第69页南京工程学院毕业设计说明书查表可知：框架柱的剪力设计值V c=67.311KN0.85?67.311?103??0.022<0.2(故截面尺寸满足要求) ?cfcbh01.0?14.3?400?460?REvMCλ=C?5.632?3(取??3) Vh0考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=603.75×0.85=513.188KN<0.3fcbh=0.3×14.3×400×460=789.36KN故取N=513.188KNAsv?s?REV?1.05ftbh0?0.056N fyVh0=0.85?67.311?103?1.05?1.43?400?460?0.056?513.188?1033?1?0 210?460故该层柱应按构造配置箍筋。同理其它层柱也均按构造配置箍筋柱端加密区配置4肢?8@100箍筋，柱的配筋图如下图所示：柱轴压比为均小于0.3,查表得?V?0.06?Vmin??Vfc?V?fyV?0.06?14.3?0.409% AsV?li50.3?8?520??0.774%??sVmin (满足要求) sAcor100?520?520非加密区箍筋应满足S<15d=15×16=240mm故非加密区配置4肢?8@200箍筋柱截面配筋如表7-5、表7-6和表7-7所示：第70页南京工程学院毕业设计说明书第71页南京工程学院毕业设计说明书表7-6 B柱截面配筋第72页南京工程学院毕业设计说明书表7-7 B柱截面配筋注:(1)水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时,框架计算长度l0按下面公式中的较小值计算:l0??1?0.15??u??l??H和l0??2?0.2?min?H，否则按底层l0=1.0H,其余层l0=1.25H计算(2)ξ1?0.5fcA，ξ1>0时取1.0 （3）当l0/h=15时，取ξ2=1.0 N第73页南京工程学院毕业设计说明书（4）ξ=N（对称配筋） fcbh0第八章 楼板设计8.1楼板类型及设计方法的选择对于楼板，本方案采用双向板，设计时按弹性理论方法计算。8.2设计参数8.2.1板肋梁楼盖结构布置图和板带划分图： 楼盖结构布置图和板带划分图如图8.1所示：图8.1楼盖结构布置图和板带划分图8.2.2设计荷载：（1）、对于标准层恒载： 楼面 g=1.2×3.95=4.74 KN/m2卫生间 g=1.2×4.8=5.76 KN/m2活载： 走廊 q=1.4×2.5=3.5 KN/m2其它楼面 q=1.4×2.0=2.8KN/m2卫生间 ： g+q=5.76+2.8=8.56KN/m2走廊 ： g+q=4.74+3.5=8.24KN/m2其它楼面： g+q=4.74+2.8=7.54 KN/m2（2）、对于上人屋面恒载：g=1.2×5.18=6.216KN/m2活载：q=1.4×2.0=2.8 KN/m2第74页南京工程学院毕业设计说明书g+q=6.216+2.8=9.016KN/m2对于不上人屋面恒载：g=1.2×4.15=4.98KN/m2活载：q=1.4×0.5=0.7 KN/m2g+q=4.98+0.7=5.68KN/m28.2.3计算跨度：（1）、中间跨：l0=ln+b（2）、边跨：l0=ln+h/2+b/28.2.4板厚确定楼板采用C25混凝土，板中钢筋采用HPB235级钢筋，板厚选用120mm， h/ l01=120/，符合构造要求。8.3弯矩计算8.3.1标准层荷载在求各区格跨内正弯矩是，按恒载满部及活载棋盘式布置计算，取荷栽 卫生间：g，=g+q/2=5.76+2.8/2= 7.16 KN/m2q，=q/2=2.8/2 =1.4KN/m2在g，作用下，各内支座均可视为固结，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处；在q，作用下，各区格板四周均可视为简支，跨内最大正弯矩在板的中心处。计算时二者之和为跨内最大正弯矩计算值。在求各中间支座最大负弯矩时 p=g+q=8.704 KN/m2同理 走廊 ：g，=g+q/2=4.74+3.5/2=6.49 KN/m2q，=q/2=3.5/2 =1.75KN/m2p=g+q=8.24 KN/m2其它楼面：g，=g+q/2=4.74+2.8/2=6.14 KN/m2q，=q/2=2.8/2 =1.4KN/m2p=g+q=7.54 KN/m28.3.2四层屋面荷载（不上人屋面）g，=g+q/2=4.98+0.7/2= 5.33 KN/m2q，=q/2=0.7/2 =0.35KN/m2第75页南京工程学院毕业设计说明书p=g+q=5.68KN/m28.3.3三层屋面荷载（上人屋面） g，=g+q/2=6.216+2.8/2= 7.616 KN/m2 q，=q/2=2.8/2 =1.4KN/m2 p=g+q=9.016KN/m2 8.3.4弯矩计算 双向板弯矩计算：根据板的支承条件和结构尺寸以及结构的对称性，将楼盖分为A、B、C、D、G、H、J各区格。区格A：lx =4.5+0.12/2=4.56ly =6.9+0.12/2=6.96Mx =0.0491×g’l2x + 0.0785q’ l2x =0.×4.562+0.×4.562 =8.55KN?mMy=0.0262×g’l2x + 0.0398q’ l2x =0.×4.562+0.×4.562 =4.5 KN?mM0x=-0.1035×pl2x =-0.×4.562=-16.23 KN?m M0y=-0.0776×pl2x =-0.×4.562=-12.17 KN?m 区格B：lx =3.6mly =6.9+0.12/2=6.96m 第76页南京工程学院毕业设计说明书Mx =0.039×g’l2x + 0.0795q’ l2x =0.×3.6+0.×3.6 =7.91KN?mMy =0.0178×g’l2x + 0.0396q’ l2x =0.×3.62+0.×3.62 =3.7 KN?mMx=-0.0796×plx =-0.×3.6=-13.8 KN?m M0y=-0.0572×pl2x =-0.×3.62=-9.92 KN?m 区格C：lx =4.5mly =6.9+0.12/2=6.96m2222Mx =0.039×g’l2x + 0.0795q’ l2x =0.039×6.14×4.52+0.×4.52 =7.1KN?mMy =0.0178×g’l2x + 0.0396q’ l2x =0.×4.52+0.×4.52 =3.34 KN?mM0x=-0.0796×pl2x =-0.×4.52=-12.15 KN?m My=-0.0572×plx =-0.×4.5=-8.73 KN?m 区格D:同区格C 区格G:同区格A 区格H:同区格B 区格J:同区格B单向板弯矩计算走廊按单向板计算，取1m板宽为计算单元计算跨中最大弯矩。第77页22南京工程学院毕业设计说明书L0 =2.4-0.25×2+0.25=2.15m22Mmax=pL0/8=8.24×2.15/8=4.76 KN?m板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值。8.4截面设计各跨中，支座弯矩已求得即可近似按AS?m，算出相应的钢筋截面面fy0.95ho积。钢筋的配置，符合内力计算的假定，全板均匀布置。 以标准层：A区格lx方向为例：截面有效高度：hox?120?20?100mmm4.5?106As???226mm20.95fyho0.95?210?100配?6@100 (AS?283mm2)标准层各区板的截面计算与配筋见表8-1：表8-1标准层各区板的截面计算与配筋第78页南京工程学院毕业设计说明书上人屋面各区板的截面计算与配筋见表8-2：表8-2上人屋面各区板的截面计算与配筋第79页南京工程学院毕业设计说明书不上人屋面各区板的截面计算与配筋见表8-3：表8-3不上人屋面各区板的截面计算与配筋第80页南京工程学院毕业设计说明书第九章 楼梯设计9.1标准层楼梯设计9.1.1设计参数1、标准层楼梯结构平面布置图如图9.1所示：图9.1标准层楼梯结构平面布置图第81页南京工程学院毕业设计说明书2、层高3.6m，踏步尺寸150mm×300mm，采用混凝土强度等级C30，钢筋HPB235级，楼梯上均布活荷载标准值q=2.5KN/m2。9.1.2楼梯板计算板倾斜度 tgα=150/300=0.5 cosα=0.894设板厚h=120mm，h=1/30―1/25=118―142 mm板厚满足要求取1m宽板带计算。1、荷载计算：梯段板的荷载：荷载分项系数rG=1.2 rQ=1.4设计值：g=1.2×6.436=7.723 KN/mq=1.4×2.5=3.5KN/m基本组合的总荷载设计值 g+q=7.723+3.5=11.223 KN/m2、截面设计：板水平计算跨度lo=ln+b=3.3+0.25=3.55m跨中最大弯矩 M=（g+q）lo2/10=11.223×3.552/10=14.143 KN?mh0=120-20=100 mmαs=M/（fcmbh02）=14.143×106/(1.0×14.3×)=0.099rs=0.948As=M /（rsfyh0）=14.143×106/(0.948×210×100)=710 mm2选?10@100,实有As=714 mm2,分布筋?8@200， 第82页南京工程学院毕业设计说明书9.1.3平台板计算设平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算。1、荷载计算：平台板的荷载：平台板荷载荷载分项系数rG=1.2 rQ=1.4设计值：g=1.2×3.39=4.068 KN/mq=1.4×2.5=3.5KN/m基本组合的总荷载设计值 p= g+q =7.568KN/m2、截面设计：靠窗的平台板：l0=/2=2.125mM=(g+q)l02/8=7.568×2..272 KN?m4.272×106αs=M/（fcbfh0）==0.07 21.0×9.6×ξ=1-（1-2αs）1/2=0.073As=ξfcb，h0/fy=0.073×1.0×9.6× mm2 210选?8@180,实有As=279 mm2,分布筋φ6@200, 支座按构造要求配筋 靠走廊的平台板：l0=/2=1.325m第83页南京工程学院毕业设计说明书M=(g+q)l02/8=7.568×1..661 KN?m1.661×106αs=M/（fcbfh0）==0.027 1.0×9.6×，2ξ=1-（1-2αs）1/2=0.027As=ξfcb，h0/fy=0.027×1.0×9.6×mm2 210选φ6@180,实有As=157 mm2,分布筋?6@200, 支座按构造要求配筋9.2平台梁计算设平台梁截面 b=250mm h=300mm1、荷载计算：平台梁1的荷载：设计值：g1=（1.2+0.218+10.619）×1.2=14.423 KN/mg2=4.114×1.2=4.937 KN/m4活荷载：梯段板传来：2.5×3.3/2=4.125 KN/m?2.2?平台板传来：2.5???0.12??3.05 KN/m ?2?设计值：q1?4.125?1.4?5.775 KN/mq2?3.05?1.4?4.27 KN/m平台梁2的荷载：b=240mm h=300mm平台梁2荷载第84页南京工程学院毕业设计说明书设计值：g1=（1.2+0.218+10.619）×1.2=14.423 KN/mg2=2.789×1.2=3.347 KN/m活荷载：梯段板传来：2.5×3.3/2=4.125 KN/m?1.4?平台板传来：2.5???0.25??2.35 KN/m ?2?设计值：q1?4.125?1.4?5.775 KN/mq2?2.35?1.4?3.29 KN/m2、截面设计：TL1：计算跨度l0=1.05ln=1.05×（4.5-0.25）=4.473 ml2支座最大剪力：V?1?q1?g1?ln/2?1?g2?q2?ln 22?4.937?4.27??4.473 1= ?14.423?4.125??4.473/2?22= 41.333KN跨中最大弯矩：M=(g1+q1)l02/8/2+(g2+q2)l02/8=(14.423+4.125) ×4.+(4.937+4.27) ×4..22KN截面按倒L形计算，11bf，=lo??4.473?746mm 66按梁净距考虑bf?b?sn40mm 22第85页南京工程学院毕业设计说明书不按梁的高度hf考虑：h0=300-35=265 mm由于bf/ho?100/265?0.4 取bf?746mm?1fcbfhf(ho?hf2)?1.0?14.3?746?100?(265?100)?229.358KN?m 2＞ 46.22KN?m属第一类T形截面。αs=M/（fcmbh02）=46.22×106/（1.0×14.3×746×2652）=0.0617rs=0.968As=M /（rsfyh0）=46.22×106/（210×0.968×265）=858 mm2选320实有As=942 mm2受剪承载力计算：0.25?cfcbho?0.25?1.0?14.3?250?265?227.37KN?V截面尺寸满足要求0.7ftbho?0.7?1.43?250?265?63.664KN?V?41.333KN仅需按构造要求配置箍筋选用双肢?8@200,TL2：计算跨度l0=1.05ln=1.05×（4.5-0.24）=4.473 ml2支座最大剪力：V?1?q1?g1?ln/2?1?g2?q2?ln 22?3.347?3.29??4.473 1= ?14.423?4.125??4.473/2?22= 24.402KN跨中最大弯矩：M=(g1+q1)l02/8/2+(g2+q2)l02/8=(14.423+4.125) ×4.+(3.347+3.29) ×4..951KN截面按倒L形计算，第86页南京工程学院毕业设计说明书 11bf，=lo??4.473?746mm 66按梁净距考虑bf?b?sn0mm 22不按梁的高度hf考虑：h0=300-35=265 mm由于bf/ho?100/265?0.4 取bf?746mm?1fcbfhf(ho?hf2)?1.0?14.3?746?100?(265?100)?229.358KN?m 2＞ 44.951KN?m属第一类T形截面。αs=M/（fcmbh02）=44.951×106/（1.0×14.3×746×2652）=0.06rs=0.969As=M /（rsfyh0）=44.951×106/（210×0.969×265）=834 mm2选320实有As=942 mm2受剪承载力计算：0.25?cfcbho?0.25?1.0?14.3?250?265?227.37KN?V截面尺寸满足要求0.7ftbho?0.7?1.43?250?265?63.664KN?V?41.333KN仅需按构造要求配置箍筋 选用双肢?8@200,第87页南京工程学院毕业设计说明书第十章 雨蓬设计雨篷截面图如图10.1所示：图10.1雨篷截面图10.1雨蓬板的抗弯承载力计算（取1米板宽）1、荷载计算：恒载：设计值g=1.2×2.41=2.89KNm：活荷载：均布荷载设计值：q=1.4×0.6=0.84KN/m 集中荷载设计值：p1=(0.30.06)×0.06×1×25×1.2=0.432KNP2?1.4?1.0?1.4KN 2、计算简图：(见图10.2)第88页南京工程学院毕业设计说明书情况1图10.2雨篷计算简图3、内力计算情况1：M=情况 .432×1= KN?m (g+q)lo+p1lD= (2.89+0.84)×22121glo+(p1+p2)l1= ×2.89+1.832×1= 3.277KN?m 22情况2： M=4、配筋计算ho=8025=55mmαs=M/（fcmbh02）=3.277×106/（1.0×14.3×）=0.076ξ=12αs=0.079αfc14.3=0.079×mm2 fy210AS=ξbho受力钢筋采用：?8@150, As=335 mm2分布筋采用：?6@200,10.2雨蓬梁在弯、剪、切作用下的承载力计算1、抗弯：墙高0.2m墙体重：0.24?0.2?5.5?0.264KNm墙粉刷重：?0.2?0.2??0.02?17?0.136KN/m第89页南京工程学院毕业设计说明书梁自重： 0.24?0.4?25?2.4KNm雨蓬侧板重?0.3?0.06??0.06?25?0.015??0.3?0.06??17?0.421KN/m 雨蓬板穿来的荷载：2.89KN/m合计：gk?6.111KN/m雨蓬板传来的活荷载设计值：q?0.84KN/m 集中荷载：p1?1.4KN设计时弯矩假定集中荷载p作用于梁的中间，计算剪力时假定p作用于梁端 内力计算：lo=1.05ln=1.05(2.40.500.24)=1.66m121M恒1?gl0??1.2?6.111?1.662?2.526KN?m 88121M活1?qlo??0.84?1.662?0.289KN?m 8811M活2?p2lo??1.4?1.6?0.56KN?m 44M活取较大值:M活2?0.56KN?m所以:M?M恒1?M活2=2.526+0.56=3.086αs=M/（fcmbh02）=3.086×106/（1.0×14.3×240×3652）=0.007??1??2?s?0.007AS??bho?fcfy?0.007?240?365?14.3?29mm2 3002、抗剪.扭计算A. 剪力计算11(g?q)ln??1.2?6.111?0.84??1.66?6.784KN 2211或:V?gln?p1=?1.2?6.111?1.66?1.4?7.487KN 22V?取较大者V?7.487KNB.扭矩计算作用于梁截面对称轴上的力矩:Mg?1.2??2.89?0.432??1?Mq?1.4?0.6?1?1?0.24?2.472KN?m 21?0.24?0.521KN?m 2第90页南京工程学院毕业设计说明书或:Mq=1.4×1×1+扭矩:T?0.24=1.568KNm 21?Mg?Mq?ln?1?2.472?0.521??1.66?2.484KN?m 2211T?Mgln?Mq??2.472?1.66?1.568?3.62KN?m 22取较大者计算:T?3.62KN?mC、验算截面尺寸以及受切钢筋是否需要按计算配置 VT7487???bho0.8?t240??0.49Nmm ?400?240)6< 0.25?cfc?0.25?1.0?14.3?3.575Nmm2 b2(3h?b)：梁截面尺寸符合要求 其中：?t?6VT????0.478Nmmbhowt240?3652402?3?400?240?6?0.7ft?0.7?1.43?1.001Nmm2受扭钢筋按构造要求配置ρmin=AstlminfT=0.6t=0.0022 bhvbfy所以：Asmin=528mm2D：抗剪强度计算剪扭构件混凝土强度降低系数：?t?1.5 Vwt1?0.5?Tbho=1.5 0???365?6= 1.108>1.0第91页南京工程学院毕业设计说明书取 ?t?1.0代入抗剪承载力计算公式V<(1.5βt)0.7ftbho+1.25fyrASVho S×1.43×240×365×0.5+1.25×210ASV=<0 S1.25×210×365ASV365 s抗剪强度所需箍筋Asv按构造配置E：抗扭强度计算假设：??1.2Acor?bcorhcor?(240?50)(400?50)?66500mm2 ucor?2(bcor?hcor)?(190?350)?2?1080mm代入抗扭强度计算公式：T?0.35?tftwt?1.2fyvAstlACOR S66500Astl2402.35×1.0×1..2.2×210 6s()ASV08=<0 s1.2.2×210×66500按构造配筋ρsvmin=Asvminf1.43=0.28t=0.28=0.0019 bsfyv210选用Φ8@150,ρsv=2×ASV8 bs240×150因此，置于梁截面上部纵筋面积为?264mm2 选用：214(As=308 mm2)置于梁截面上部纵筋面积为：528/2+29=293 mm2第92页南京工程学院毕业设计说明书选用：214(As=308 mm2)第十一章 基础梁设计11.1荷载统计对⑨轴线上的基础及基础梁进行设计，基础梁顶标高为-0.45m 恒载作用下梁的荷载统计，恒载作用下基础梁上的荷载分布。 q1.q2.代表梁自重，墙自重q1=0.25×0.7×25=4.375KNmq2=2.12×3.75=7.95KNm它包括梁的自重，纵墙p1.p2分别为由边基础梁,中基础梁直接能给柱的恒载，重等：p1=3.125×4.50.4+2.28×(4.50.4)×3.75=47.868KN p1=3.125×(4.50.4+6.9/20.25)+2.28×(4.50.4)×3.75+2.12×(6.9/20.25)×3.75 = 83.308KNP2=(3.125+3.75×2.12)×(4.50.5)=44.3KN()P2=(3.125+3.75×2.12)×(6.9/20.25+4.50.5)+3.125×(2.4/20.25)=82.709KN11.2截面设计1、由荷载引起的弯矩标准值：MAB=-(q1+q2)l12 /12=-(3.125+7.95) ×(6.9+0.25)2/12=47.18 KN?mMBC=-(q1+q2)l22 /12=-(3.125+7.95) ×(2.4-0.5+0.25)2/12=4.266 KN?m2、由荷载引起的剪力标准值：AB跨：VA =VB=(q1+q2)l1/2=(3.125+7.95) ×(6.9+0.25)/2=39.593KNBC跨：VB =VC=(q1+q2)l2/2=(3.125+7.95) ×(2.4-0.5+0.25)/2=11.906KN3、跨内最大弯矩标准值：AB跨：Mmax=(q1+q2)l12 /8=(3.125+7.95) ×(6.9+0.25)2/8-47.18=23.593 KN?mBC跨：Mmax=(q1+q2)l12 /8=(3.125+7.95) ×(2.4-0.5+0.25)2/8-4.266第93页南京工程学院毕业设计说明书=2.133 KN?m4、截面设计：梁的纵向钢筋HRB335。（fy=fy=30Nmm2) ξb=0.52 AB跨：跨中 ,ho=mm αs23.593×1.35×106M=0.041 ==21.0×14.3×250×4652α1fcbhoξ=12×0.012=0.042 AS=0.042×1.0×14.3×250×465/300=233mm2 ASmin=ρminbh=0.21%×250×500=263mm2 选214（AS=308mm2 支座：αs47.18×1.35×106M=0.082 ==21.0×14.3×250×4652α1fcbhoξ=12×0.082=0.086 AS=0.086×1.0×14.3×250×465/300=477mm2 ASmin=ρminbh=0.262%×250×500=328mm2 选314（AS=461mm2）BC跨：跨中ho=mm αs2.133×1.35×106M=0.004 ==214.3×250×4652α1fcbhoξ=12×0.004=0.004 AS=0.004×14.3×250×465/300=22mm2 ASmin=ρminbh=0.21%×250×500=263mm2第94页南京工程学院毕业设计说明书选214（AS=308mm2）支座：αs4.266×1.35×106M=0.008 ==0×465α1fcbhoξ=12×0.008=0.008AS=0.008×14.3×250×465/300=44mm2ASmin=ρminbh=0.262%×250×500=328mm2选214（AS=308mm2）5、梁斜截面受剪承载力计算：⑴、验算截面尺寸：ho=465mm0.2βcfcbho=0.2×1.0×14.3×250×465=332.475KN>V故截面尺寸满足要求⑵、验算是否需要计算配置箍筋0.42ftbho=0.42×1.43×250×465=69.82KN故无需按计算配筋1.5×500=750mm ，基础梁端加密区长度取：取双肢?8@100，箍筋选用HPB235级钢筋，非加密区取双肢?8@150：ρsv=101=0.261%>ρsvmin=0.177% 150×250第十二章 柱下基础设计A、D柱下采用钢筋混凝土独立基础，B、C采用钢筋混凝土联合基础，基础埋第95页南京工程学院毕业设计说明书深1.9m基础高度900mm，基础砼为c30,钢筋Ⅰ级。地质情况见下图，地下水位距地面7米：杂填土 γ=16.5KN/m3 h=1.2m轻压黏土 γ=18KN/m3h=1.2m fak=120KPa粉质黏土h=4m fak=230KPa细砂h=6m fak=270KPa对⑥轴线上的基础及基础梁进行设计。12.1 基础内力组合值计算A柱：①标准组合值计算框架柱传来：M1k= -10.566-3.335= -13.901 KN?m N1k=677.603+99.877=777.48kN V1k=7.732.14=9.87kN地基梁传来：N2k=PkN M2k=47.868×(0.5/2-0.25/2)=5.984 KN?m 1=47.868Mk=13.901+5.984=19.885 KN?mNk=P.48=860.788kN Vk=9.87kN 1+N1k=83.308+777②.基本组合值计算框架柱传来：kN V1=12.692.kN M1= -17.348 KN?m N1=952.951地基梁传来：N2=1.2p1=1.2×47.868=57.442kNM2=1.2×5.984=7.181 KN?mM=17.348+7.181=24.529 KN?mN=952.95+57.442=KN第96页南京工程学院毕业设计说明书V=12.692kNB、C两柱下联合基础由于两柱之间的距离小，如单独设置两基础，将会给施工带来麻烦，且地步受力比较复杂，所以将这两个基础设为一个整体。①标准组合值计算框架柱传来：M1k= 7.024+1.938=8.962 KN?mN1k=638.056+152.829=790.885.48kNV1k=5.14+1.418=6.558kN地基梁传来：N2k=P2=44.3kNM2k=44.3×(0.5/2-0.25/2)=5.538 KN?mMk=8.962+5.538=14.5kNm Vk=6.558kN②.基本组合值计算框架柱传来：M1= 11.142 KN?m地基梁传来：M2=1.2×5.538=6.646 KN?mM=11.142+6.646=17.788KN?mN=979.628+53.14=KN12.2 A柱独立基础的计算图12.1 A（1） 初步确定基底尺寸第97页南京工程学院毕业设计说明书选择基础埋深d=1500mm>15/H=15/13.65=910mm（H为室外地平屋顶檐口的高度）（满足要求）地基承载力特征值ηb=0.3.ηd=1.6重度计算：γ1=16.5 KN/ m3 h1=1.2m γ2=18 KN/ m3 h2=1.51.2=0.3m则基础底面以上的平均重度：γm=(γ1h1+γ2h2)/(h1+h2)=(16.5×1.2+18×0.3)/(1.2+0.3)=16.56 KN/ m316.56×(1.50.5)=146.496KN/ m3 fa=fak+ηbγ(b3)+ηdγm(d0.5)=120+1.6×基础地面尺寸根据荷载偏心情况，将按轴心荷载作用得到的基底面积增大10%---40%，即取1.2：A`=1.2Nk/(faγGd)=1.2×860.788/(146.4)=8.87O选用矩形，选取基底长边与短边之比值n（n＜2)即宽×长=2.4m×4A = 9.6m2 满足要求（2） 地基承载力验算（采用标准组合）w=bh2/6=2.4×42/6=6.4 m3作用于基底中心的弯矩，轴力分别为：Mk=19.885+9.87×0.6=25.807kN?mNk=860.788kNPkmax/Pkmin=(Nk+Gk)/A±Mk/w故：Pkmax=860.788+20×9.6×1.525.807+=123.698KN/m2 9.66.4860.788+20×9.6×1.525.807Pkmin= =115.633KN/m2 9.66.4Pkmax=178.668 kN/O＜1.2×146.496=175.595 kN/OPkmin=115.633 kN/O＞0k=(Pkmax+Pkmin)/2=(123.698+115.633)/2=119.666kN/O< fa=146.496 kN/O故承载力满足要求（3）基础剖面尺寸的确定采用台阶独立基础第98页南京工程学院毕业设计说明书（4）冲切验算（基本组合）土的净反力计算：M=24.529+12.692×0.6=32.144KNmNpj===105.249kpa bl2.4×432.144eo=M==0.032m N6eN6×0.032pjmax=(1+o)=105.249×(1+)=110.301kpa lbl4柱与基础交接处：ho=mm ；bc+2ho=0.4+2×0.6=1.6m<b=2.4m故基础底面全部落在45度冲切破坏锥体底边以内，则成为刚性基础，无需进行冲切验算。（5） 基础底面配筋计算（基本组合）计算基础长边方向弯矩设计值，取Ⅰ-Ⅰ截面12M1=pjmax+pj2b+bc+pjmaxpjblac 485.+0.4+110.×2.440.5 = 48= 289.147KNm [(())(())][()()()]()M6As===.9fyho0.9×210×575Ⅲ―Ⅲ截面12M1=pjmax+pj2b+bc+pjmaxpjblac 4812= ??110.301?105.249??2?2.4?1.1???110.301?105.249??2.4??4?1.2? 48= 209.699KN?m [(())(())]MAs???.9fyho0.9?210?275配37φ12@110。As?4185mm2计算基础短边方向的弯矩，取Ⅱ―Ⅱ截面1M2?pj(b?bc)2(2l?ac) 241?105.249?(2.4?0.4)2?(2?4?0.5) = 24第99页南京工程学院毕业设计说明书= 149.103KN?mMAs2???.9fyho0.9?210?575Ⅳ―Ⅳ截面：M4?1pj(b?b1)2(2l?a1) 24= 1?105.249?(2.4?1.1)2(2?4?1.2) 24= 68.184KN?mM468.184?106As4???.9fyho0.9?210?275配21φ10@120。As?1648mm212.3 B、C柱下的基础计算⑴.初步确定基底尺寸①选择基础埋深d=1500mm②地基承载力特征值：fa?146.496KN/m3①. 计算基底形心位置及基础长度对B柱的中心取矩，由?MO?O，得?o?NCl1?MB?MC2.4?.2m NC?NB2.748l?(1.2?0.25?0.65)?2?4.2m.②. 计算基础底面宽度（荷载采用标准组合）b?NBK?NCK860.788?860.788??3.519m取3.6m l(fa??Gd)4.2?(146.496?20?1.5)NB+NC2.748==6.607KN/m2 lb4.2×3.6⑵.基础内力计算 净反力设计值：pj=bpj?3.6?136.607?419.785KN/m第100页南京工程学院毕业设计说明书图12.2弯矩和剪力图⑶.基础高度计算取h=600mm.ho=575mm图12.3 B柱基础示意图第101页南京工程学院毕业设计说明书①. 受冲切承载力验算由柱冲切破坏锥体形状可知，B柱和C柱为一面冲切。取柱B柱进行验算：1--1截面：Fl?NC?bpjl,?.785?1.8?277.135KNum?(bc?b)/2?(0.5?3.6)/2?2.05m0.7?hpftumho?0.7?1.0??0.575?KN?Fl可以②. 受剪承载力验算取柱C冲切锥体底面边缘处截面（1--1）为计算截面，该截面的剪力设计值为：V?.758?1.8?277.145KN0.7?hftbho?0.7?1.0??0.575?2072.07KN?V 可以 ⑷.配筋计算①. 短边方向配筋（采用HRB335）最大负弯矩取：M?375.537KN?m375.537As??.9?300?575最大正弯矩取M?170.013KN?m，所需钢筋面积为170.013?106As??1095mm 0.9?300?575基础顶面配（AS?2828mm)基础底面配228(AS?1107mm)②. 长边方向配筋（采用HRB335钢筋）柱B处等效梁宽为：ac?0.75ho?0.5?0.75?0.575?0.931m1Nbbc.60.5M=B==344.608KN?m 2b223.62344.608?106AS??.9?300?575第102页 22南京工程学院毕业设计说明书折成每米板宽内配筋面积为：=2385mm2柱C处等效梁宽为：a?1.5h0?0.5?1.5?0.575?1.363m1N?b?bc?.6?0.5?M??c????????344.608KN?m 2b?2?23.62??344.608?106AS??.9?300?575折成每米板宽内配筋面积为：=1629mm2 在底面每米配16@100.（AS?2212mm2/m)基础顶面配构造钢筋?10@20022总结经过四年基础与专业知识的学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在老师的指导和同学的帮助下，我成功地完成了这次的设计课题――×办公楼设计。在这次毕业设计中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕业设计前，我复习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中，我通过所学的专业知识和老师的细心指导进行建筑、结构设计。最后进行设计手稿的电脑输入，并得到*老师的审批和指正。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设第103页南京工程学院毕业设计说明书计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。在毕业设计的过程中，深深地体会到建筑和结构设计的严谨性，在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习，避免犯工程上的低级错误，不断提高建筑和结构的设计能力。土木工程需要我们理论与实践相结合，我们应该立足于经典理论知识，并不断在工程实践中积累经验，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该不断加强对外工程技术的交流与合作，提高和完善我们的工程技术。在本次毕业设计的过程中，我充分利用了四年来所学的专业知识，深深地体会到基础知识的重要性。把以前所学的结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业贯穿在一起才真正的体会到知识的相融性，和以前单独地学习专业知识有很大的差别。在以后的工作和学习中，我要加强专业知识的融会贯通，使自己的知识系统不断完善。大学毕业后，走向工作岗位，我更要加强学习和研究土木工程的专业知识，多向工作经验丰富的专业人士学习，不断完善自己的专业技能，争取早日成为一名优秀的土木工程专业人士。参考文献1.《民用建筑设计通则》.中国建筑设计研究院编. 北京：中国建筑工业出版社，2005第一版2．《房屋建筑学》.同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编. 北京：中国建筑工业出版社，1997第三版3．《建筑设计防火规范》.中华人民共和国公安部编. 北京：中国计划出版社，20014．《江苏建筑图集》. 第一版，江苏省工程建设标准站编. 北京：中国建筑工业出版社，2005第四版5．《建筑结构荷载规范》.02―1―10发布，02―3―1实施中华人民共和国建设部主编. 北京：中国建筑工业出版社，20026．《建筑抗震设计规范》.东南大学编著、清华大学主审. 北京：中国建筑工业出版社，2001第104页南京工程学院毕业设计说明书7．《混凝土结构设计规范》02―2―20发布，02―4―1实施，中华人民共和国建设部主编. 北京：中国建筑工业出版社，20028．《建筑地基基础设计规范》.中国建筑科学研究院主编. 北京：中国建筑工业出版社，2003第一版9．《高层建筑混凝土结构技术规程》. 中国建筑科学研究院主编. 北京：中国建筑工业出版社，200210．《土木工程专业毕业设计指导》.梁兴文、史庆轩主编. 北京：科学出版社，200211.《建筑工程制图》，，同济大学建筑制图教研室，陈文斌、章金良主编. 上海：同济大学出版社，1996第三版12．《Reinforced Concrete Structures》.R.Park and T.Paulay.重庆建筑工程学院翻印，198113．《土木工程专业英语》.段兵延主编. 武汉：武汉理工大学出版社，2003第二版致谢经过一学期的忙碌，本次毕业设计已经接近尾声，作为一个本科生的毕业设计，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，如果没有导师的督促指导，以及一起设计的同学们的支持，想要完成这个设计是难以想象的。在这里首先要感谢我的导师。在我做毕业设计的每个阶段，从外出实习到查阅资料，设计草案的确定和修改，中期检查，后期详细设计，装配草图等整个过程中都给予了我悉心的指导。除了敬佩老师的专业水平外，他们的治学严谨和科学研究的精神也极大的鼓舞了我，从我的导师那里我不仅巩固和提升了自己的专业知识，更学到了他们的思想，我想这在我以后的工作和学习中会有很大的帮助。其次要感谢和我一起做毕业设计的同学们，我们在本次设计中一起勤奋工作，提出问题，讨论问题，解决问题，相互督促，互相检查错误，不仅使设计更加合理化，而且提高了工作效率，同时又避免的许多错误的出现。第105页南京工程学院毕业设计说明书最后还要感谢大学四年来所有的老师，为我们打下建筑专业知识的基础；同时还要感谢所有的同学们，正是因为有了你们的支持和鼓励。此次毕业设计才会顺利完成。第106页
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