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矿山井巷工程设计规范.ppt109页
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4.2 竖井断面设计 4.2.1 断面设计应根据提升容器、类型、数量、最大外形尺寸、井筒装备、安全间隙、竖井延深方式及通风等要求确定。 4.2.2 当井筒断面为圆形时，其净直径应按0.5m模数进级，当井筒净直径大于5m或井深超过600m时，可按0.1m模数进级，矩形井筒应按0.1m模数进级。 4.2.3 竖井提升容器之间以及提升容器突出部分与井壁或罐道梁之间的最小间隙，必须符合下表规定 设防撞绳时，容器之间的最小间隙为200，防撞绳直径＞40 350 350 450 钢丝绳罐道 150 40 150 200 钢罐道 200 50 200 200 木罐道 罐道布置在容器正面 150 40 150 钢罐道 有卸载滑轮的容器、滑轮和罐道梁间隙增加25 200 50 200 木罐道 罐道布置在容器两侧 罐道和导向槽之间为20 150 40 150 200 罐道布置在容器一侧 备
注 容器和井梁之间 容器和罐道梁之间 容器和井壁之间 容器和容器之间 罐道和井梁布置 竖井安全间隙 （mm）
4.2.4 提升容器的导向槽（器）与罐道之间的间隙应符合下列规定： 1．钢轨罐道每侧不得超过5mm 2．木罐道每侧不得超过10mm 3．钢丝绳罐道、导向器内直径应大于罐道钢丝绳直径2-5mm
4.2.5 专用风井的风速不得大于15m/s。兼作通风的竖井断面，应进行风速验算，其风速不得超过下列规定： 1．专用物料提升井为12m/s； 2．提升人员和物料的井筒及修筑中的井筒为8m/s。
4.3.1 井颈的厚度，应根据井口附近的建筑物构筑物、设备及其他荷载施加的垂直力和水平力以及井颈围岩产生的侧压力等计算确定。井颈一般分为2-3个梯段，上段厚1.0～1.5m，中段厚0.6～0.9m，下段厚0.4～0.7m。设计应尽量减少段数。
4.3.2 井颈每段高为2～6m。最上一段底面应建在冻结线以下，最下一段底面应建在基岩以下2～3m处。当表土厚度大于20m时，基座可
正在加载中，请稍后...结构构件不存在强度储备梁端实际达到的弯矩与其受
矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；Mb节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；Mbua节点左右梁端截面反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和，根据实配钢筋面积(计入受压筋)和材料强度标准值确定；ηc柱端弯矩增大系数，一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可乘以上述柱端弯矩增大系数。条文说明：622框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关。试验研究表明，梁先屈服，可使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好。在强震作用下结构构件不存在强度储备，梁端实际达到的弯矩与其受弯承载力是相等的，柱端实际达到的弯矩也与其偏压下的受弯承载力相等。这是地震作用效应的一个特点。因此，所谓“强柱弱梁”指的是：节点处梁端实际受弯承载力Maby和柱端实际受弯承载力Macy之间满足下列不等式：Macy＞Maby这种概念设计，由于地震的复杂性、楼板的影响和钢筋屈服强度的超强，难以通过精确的计算真正实现。国外的抗震规范多以设计承载力衡量或将钢筋抗拉强度乘以超强系数。本规范的规定只在一定程度上减缓柱端的屈服。一般采用增大柱端弯矩设计值的方法。在梁端实配钢筋不超过计算配筋10%的前提下，将承载力不等式转为内力设计值的关系式，并使不同抗震等级的柱端弯矩设计值有不同程度的差异。对于一级，89规范除了用增大系数的方法外，还提出了采用梁端实配钢筋面积和材料强度标准值计算的抗震受弯承载力所对应的弯矩值来提高的方法。这里，抗震承载力即本规范5章的RE=R/γRE，此时必须将抗震承载力验算公式取等号转换为对应的内力，即S=R/γRE。当计算梁端抗震承载力时，若计入楼板的钢筋，且材料强度标准值考虑一定的超强系数，则可提高框架结构“强柱弱梁”的程度。89规范规定，一级的增大系数可根据工程经验估计节点左右梁端顺时针或反时针方向受拉钢筋的实际截面面积与计算面积的比值λs，取11λs作为弯矩增大系数ηc的近似估计。其值可参考λs的可能变化范围确定。本次修订提高了强柱弱梁的弯矩增大系数ηc，9度时及一级框架结构仍考虑框架梁的实际受弯承载力；其他情况，弯矩增大系数ηc考虑了一定的超配钢筋和钢筋超强。当框架底部若干层的柱反弯点不在楼层内时，说明该若干层的框架梁相对较弱，为避免在竖向荷载和地震共同作用下变形集中，压屈失稳，柱端弯矩也应乘以增大系数。对于轴压比小于015的柱，包括顶层柱在内，因其具有与梁相近的变形能力，可不满足上述要求；对框支柱，在第6210条另有规定，此处不予重复。由于地震是往复作用，两个方向的弯矩设计值均要满足要求。当柱子考虑顺时针方向之和时，梁考虑反时针方向之和；反之亦然。623一、二、三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置。注：底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。条文说明：623框架结构的底层柱底过早出现塑性屈服，将影响整个结构的变形能力。底层柱下端乘以弯矩增大系数是为了避免框架结构柱脚过早屈服。对框架抗震墙结构的框架，其主要抗侧力构件为抗震墙，对其框架部分的底层柱底，可不作要求。624一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：V=ηvb(Mlb Mrb)/ln VGb(6241)一级框架结构及9度时尚应符合V=1.1(Mlbua Mrbua)/ln VGb(6242)式中V梁端截面组合的剪力设计值；ln梁的净跨；VGb梁在重力荷载代表值(9度时高层建筑还应包括竖向地震作用标准值)作用下，按简支梁分析的梁(责任编辑：admin)
------分隔线----------------------------此不能不考虑支撑在梁跨中的支承
撑杆件控制长细比的0.4倍，垫板连接处的总受剪力设计值至少应等于单肢杆件的受拉承载力设计值C.当支撑屈曲后不在垫板的连接处产生剪力时，两垫板之间单肢杆件的长细比不应大于组合支撑杆件控制长细比的0.75倍D.中心支撑构件中应保证支撑两端的节点板不发生出平面失稳答案:A。当中心支撑构件为垫板连接的组合截面时，垫板的间距应均匀，每一构件中的垫板数不得少于2块。10.在中心支撑框架和框架aaa3aaa中心支撑结构的抗震设计时，下列说法中不符合规定的是（）。A.用于抗震的中心支撑框架的支撑布置形式有四种；同时，在罕遇地震作用时，要靠支撑屈曲后的循环塑性耗能；当采用以受拉屈服形式耗能的单斜支撑体系时，应同时设不同倾斜方向的两组斜杆B.支撑杆件的延性大小主要与组成截面的板宽厚比有关，只要当宽厚比比塑性设计时对紧凑截面的限值还要小时，才能保证支撑在经受足够多的循环塑性变形后不出现永久性的破坏C.在罕遇地震作用下，V形或人字形支撑中的受压斜杆会发生反复的整体屈曲使承载力降低到初始承载力的20%左右，而此时受拉的斜杆则可承受直至屈服强度的拉力，在横梁跨中产生不平衡的竖向力的作用，因此不能不考虑支撑在梁跨中的支承作用，且横梁必须保持连续D.规定中关于支撑杆件是为了防止组合压杆的单肢失稳和垫板焊缝的失效，试验表明当支撑杆件发生出平面失稳时，将带动两端节点板的出平面弯曲答案:C。C中V形或人字形支撑中的受压斜杆会发生反复的整体屈曲使承载力降低到初始承载力的30%左右，且不能考虑支撑在梁跨中的支承作用。11.在梁柱刚性节点的设计中，下列说法中不符合规定的是（）。A.在本着强震作用下，即使构件发生充分的塑性变形，节点也不致破坏的原则建立的，由于在框架结构设计中，多采用强柱弱梁概念，所以采用梁的全塑性弯矩作为计算依据B.节点板域的实际抗剪屈服强度因边缘构件的存在而有较大的提高，同时板域屈服后的应变硬化效应也很明显；在罕遇地震作用下，若节点板域厚度太大，将无法进入剪切屈服而耗散地震能量C.α针对不同抗震设计类别，采取适当降低梁的全塑性屈服弯矩的办法，使节点板域在多遇地震作用时能进入剪切屈服D.我国的研究表明，节点板域还承受轴向压力作用，会促使板域屈曲，β取７０才能保证板域的局部稳定答案:Ｃ。Ｃ中应是促使节点板域在罕遇地震作用时能进入剪切屈服。12.关于梁和柱的构造设计中，下列说法中不正确的是（）。A.梁翼缘的突然改变，会引起应力集中，在强震作用下很难充分发展塑性和延性，但最近国外的试验研究证明，当圆滑地改变梁翼缘的宽度时，能保证在削弱截面处充分发展塑性和延性，有利于抗震耗能B.在梁和柱的构造要求中，保证了强震中的框架梁不发生侧向失稳C.限制板件的宽厚比，可保证构件在达到所要求的受力状态下，不失去整体稳定D.抗震结构的梁柱均希望能在弹塑性状态下工作，并有较大的延性，因此对其板件的宽厚比较非抗震结构有更加严格的限制答案:Ｃ。Ｃ应是限制板件的宽厚比，可保证构件在达到所要求的受力状态下，不失去局部稳定。13.在支撑构件和耗能连梁的构造设计中，下列说法中不符合其构造要求的是（）。A.支撑杆件的长细比过大，会严重恶化其滞回性能，长细比过小，又可能引来过大的地震作用B.在罕遇地震作用下，支撑杆件要经受较大的弹塑性抗压变形，为了防止过早地在塑性状态下发生板件的局部屈曲，引起低周疲劳破坏C.支撑构件和耗能连梁的构造要求也是为了保证耗能连梁在板件不发生局部失稳的条件下能充分实现剪切屈服耗能机制D.承受拉力的坡口全熔透焊缝中如有缺陷，很容易引起脆性断裂答案:Ｄ。Ｄ是正确的，但其不是支撑构件和耗能连梁的构造要求。14.在连接和节点的构造要求中，下列说法中不正确的是（）。A.为保证框架有足够的延性，应尽量减少在坡口全熔透焊缝处的应力集中和变形约束条件B.利用框架节点板域的适度剪切变形，提高框架的变形能力C.为了保证框架有足够的延性，防止梁端与柱翼缘连接焊缝发生脆性断裂，避免地震时框架梁端下翼缘焊缝断裂的常见震害D.多跨厂房的横向刚度较大，不必要求屋架或横梁均与柱刚接，为了保证刚度接跨能符合设计要求，屋架上弦与柱的连接板在地震中应进入塑性状态答案:Ｄ。Ｄ中屋架上弦与柱的连接板在地震中不应进入塑性状态。三、多项选择题1.在偏心支撑框架的抗震设计中，下列规定中符合要求的是（）。A.偏心支撑框架的每根支撑应至少一端与梁连接，支撑轴线与梁轴线的交点应偏离梁柱轴线的交点，或偏离相对方向支撑轴线与梁轴线的交点，在支撑与柱之间或支撑与支撑间形成耗能连梁；或采用具有竖向耗能连梁的Y形支撑与梁相连B.偏心支撑中的连梁净长度宜满足公式中，Wp表示为截面塑性模量C.偏心支撑框架耗能连梁的受剪承载力设计值中，当NAf&0.13时，V≤1.25h0tW1-(NAf)2fV,式中N表示耗能连梁的相应的轴力D.偏心支撑斜杆及其连接中的轴力和弯矩等内力设计值，应不小于其连接的耗能连梁达到所确定的受剪承载力设计值时，其内力的1.25η倍E.与耗能连梁位于同一跨内的框架梁和框架柱的内力设计值应由最不利内力组合确定，且不应小于耗能连梁达到所确定的受剪载力设计值时在框架梁内产生的内力的1.1倍答案:A、B、D、E。C应是当NAf≤0.13时，V≤1.25h0tWfV,V≤2.5Wpf/e。2.在抗震设计类别D和E类建筑中，由冷弯薄壁型钢龙骨做骨架的轻型墙体的抗震设计，下列说法中符合规定的是（）。A.墙体的所有边缘构件和沿顶、沿地龙骨，均应能按传递侧向力引起的轴力进行设计B.与对角支撑杆件和边缘构件相连接的节点和沿顶龙骨的接头，其连接承载力设计值应小于这些连构件的受拉承载力设计值，尚应不小于设计地震作用引起的内力的3倍，同时，也可用螺栓的抗拔强度来抵抗地震作用C.在由支撑框架由抵抗侧向力的龙骨构架处，不可将竖向构件和对角支撑构件锚固到沿地龙骨上或其腹板上，不能用龙骨的弯曲或其腹板的弯曲来抵抗向上的拔力，龙骨的两侧翼缘必须同时支撑，在竖向受力蒙皮体系中，边缘竖向构件的锚固也应防止沿地龙骨受弯D.采用柔性支撑时，要求支撑有预拉力或其他防止松弛的措施E.轻型墙体两侧边与框架柱之间应预留足够的空隙，以适应地震作用时框架的较大层间位移答案:A、C、D、E。B中应不小于设计地震作用引起的内力的2倍，且不可用螺栓的抗拔强度来抵抗地震作用。3.下列说法中符合规定的是（）。A.当梁翼缘采用带引弧板的坡口全熔透焊缝与柱连接时，可不验算连接的抗弯承载力B.梁柱节点板域处的腹板厚度应满足公式tW≥hb hcβ，式中β表示为系数，当抗震设计类型为A、B、C时，取70，当抗震设计类别为D、E时，取90C.抗震设计类别为A、B、C的建筑中，也可采用部分约束的梁柱节点，节点的抗弯承载力应不小于50%的梁和柱的全塑性弯矩的较小值D.抗震设计类别为A、B、C的建筑中，应由循环荷载下的节点试验证明该节点具有稳定的滞回性能和充分的转动能力E.抗震设计类别A、B、C的建筑中，在结构分析和设计时，必须考虑部分约束的梁柱节点性能的影响，包括对结构抗震性能和整体稳定的影响答案:A、C、D、E。B中当抗震设计类别为A、B、C时，取90；当抗震设计类别为D、E时，取70。4.在梁与柱的节点构造中，下列说法符合规定的是（）。A.梁与柱的连接宜采用柱贯通型，必要时也可采用梁贯通型，在此构造中，宜采取措施把梁端塑性铰截面从柱面外移B.当工字形柱翼缘与梁刚接时，梁翼缘与柱翼缘间应采用带引弧板的坡口全熔透焊缝，并在柱中与梁翼缘的对应位置设置横向加劲肋，且梁腹板宜采用高强螺栓与柱连接板形成摩擦型连接C.在梁翼缘与柱之间采用坡口全(责任编辑：admin)
------分隔线----------------------------矿业工程矿业工程管理与实务综合练习单项选择题每日一练()
时间：来源：考试资料网
A.跨中正弯矩，支座负弯矩
B.跨中正弯矩，支座零弯矩
C.跨中负弯矩，支座正弯矩
D.跨中负弯矩，支座零弯矩
A.80％、25℃
B.90％、25℃
C.80％、28℃
D.90％、28℃
A.选矿厂工程项目
B.铁路储运站工程项目
C.井筒工程项目
D.矿井工程项目
A.可有裂缝
C.可以有露筋
D.不得有露筋、裂缝和蜂窝
A.应密集布置
B.等于岩石的最小抵抗
C.根据岩石强度确定
D.与光面爆破一样
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