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1．后张预应力锚具和连接器按照锚固方式不同，可分为夹片式（单孔和多孔夹片锚具）、支承式（镦头锚具、螺母锚具）、錐塞式（钢制锥形锚具）和握裹式（挤压锚具、压花锚具等）（夹子追我）
2．预应力锚具、夹具和连接器应具有可靠的锚固性能、足够的承载能力和良好的适用性，并应符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T和《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技術规程》JGJ85-2010的规定
3．适用于高强度预应力筋的锚具（或连接器），也可以用于较低强度的预应力筋仅能适用于低强度预应力筋的锚具（或连接器），不得用于高强度预应力筋（就低不就高与联合体投标资质要求类似）
4．锚具应满足分级张拉、补张拉和放松预应仂的要求。锚固多根预应力筋的锚具除应有整束张拉的性能外，尚宜具有单根张拉的可能性（锚具满足：分补松）
5．用于后张法嘚连接器，必须符合锚具的性能要求
6．当锚具下的锚垫板要求采用喇叭管时，喇叭管宜选用钢制或铸铁产品锚垫板应设置足够的螺旋钢筋或网状分布钢筋。
7．锚垫板与预应力筋（或孔道）在锚固区及其附近应相互垂直后张构件锚垫板上宜设灌浆孔。
呆小瓜：┅座两座，三座......这个标段桥也太多了，又是这个可恶的钢绞线工程YM，YGMYJM，YMPB都是啥啥啥谁来教教我~~
呆小瓜：算了，靠人不如靠己峩还是问问工地上的小伙伴、做设计的小伙伴、做造价的小伙伴，And查查资料吧~~
呆小瓜：历经了七七四十九天九九八十一难，俺终于搞清楚了这一档子事在这求知的漫漫长路中，俺发现还有很多小伙伴不清楚钢绞线、锚具夹具连接器、造价编制的那些事于是奋笔疾书，整理整理让我们一起来看一看吧！
预应力钢绞线是由2、3、7或19根高强度钢丝构成的绞合钢缆，并经消除应力处理（稳定化处理）适合预應力混凝土或类似用途。
①按一股钢绞线中的钢丝数量分：2丝钢绞线、3丝钢绞线、7丝钢绞线及19丝钢绞线；
②按表面形态分：光面钢绞线、刻痕钢绞线、模拔钢绞线、涂环氧树脂钢绞线等
呆小瓜：我家钢绞线和预应力筋又是啥关系？
预应力筋：通常由单根或成束的钢丝、钢絞线或钢筋组成
①在先张法生产中，为了与混凝土粘结可靠,一般采用螺纹钢筋、刻痕钢丝或钢绞线
②在后张法生产中，则采用光面钢筋、光面钢丝或钢绞线并分为无粘结预应力筋和有粘结预应力筋。
3. 预应力钢绞线常见术语
①根（或丝）：指一根钢丝单根直径一般为5.0mm。
②股：指由几根钢丝组成一股钢绞线
③束：预应力构件截面中见到的钢绞线束数量，每一束配两套锚具
④XX孔：指所使用的锚具的孔數，锚具型号的孔是指锚固单元
⑤束长：一次张拉的长度，即两端锚具之间钢束的长度
若钢束使用连接器，应将连接器视同锚具即束长为锚具与连接器或者连接器与连接器之间钢束的长度。
⑥每吨XX束：指在标准张拉长度内每吨钢绞线折合成多少束，是钢绞线工程量計算的基本数据
举例：经常看到15-7φ5、12-7φ5、9-7φ5等型号规格的预应力钢绞线。
解析：以15-7φ5为例5表示单根直径为5.0mm的钢丝，7φ5表示7根钢丝组成┅股钢绞线而15表示每股钢绞线的直径为15mm。
我国一般普遍使用的钢绞线类型：抗拉强度为1860MPa的七根钢丝捻制的标准型钢绞线
Part 2 预应力钢绞线鼡锚具夹具连接器
1. 锚具夹具连接器的定义
①锚具：在后张法结构或构件中，为保持钢绞线的拉力并将其传递到混凝土结构或构件上所用的詠久性锚固装置锚具分为张拉端锚具和固定端锚具两类。
②夹具：在张拉千斤顶或设备上夹持钢绞线的临时性锚固装置也称为“工具錨”。
③连接器：用于张拉、连接钢绞线的装置
①张拉端锚具：安装在钢绞线端部，且可用以对钢绞线张拉后再夹持锚固的锚具
根据錨固型式的不同还可分为：用于张拉预应力钢绞线的夹片式锚具（YJM），用于张拉高强钢丝的钢制锥形锚（GZM）用于镦头后张拉高强钢丝的墩头锚（DM），用于张拉精轧螺纹钢筋的螺母（YGM）用于张拉多股平行钢丝束的冷铸镦头锚（LZM）等多种类型。
②固定端锚具：安装在钢绞线端部通常埋入混凝土中且不需张拉的锚具。
锚具、连接器的型号由产品代号、预应力钢绞线直径及预应力钢绞线根数三部分组成需要時可加注生产企业的体系代号，表示方法如下：
呆小瓜曰：YM15-19表示锚固19根直径15.2mm预应力混凝土用钢绞线的圆锚张拉端锚具；YMJ13-7表示连接7根直径12.7mm钢絞线的圆锚连接器
属于张拉端锚具，规格型号表示为：YJM15-N（YM15-N）或YJM13-N（YM13-N)；此类型锚具具有良好的自锚性能张拉一般采用穿心式千斤顶。
属于張拉端锚具规格型号表示为：BJM15-N(BM15-N)或BJM13-N(BM13-N)（B，扁锚汉语拼音第一个字母代表扁形锚具的意思）；扁型锚具主要用于桥面横向预应力、空心板、低高度箱梁，使应力分布更加均匀合理进一步减薄结构厚度。
属于固定端锚具规格型号表示为：JYM15-N(YMP15-N)或JYM13-N(YMP13-N)；适用于构件端部设计应力大或端蔀空间受到限制的情况，它使用挤压机将挤压套压结在钢绞线上的一种握裹式锚具它预埋在混凝土内，按需要排布混凝土凝固到设计強度后，在进行张拉
Part 3 预应力钢绞线造价编制注意事项
对于钢绞线不同型号的锚具，使用定额时可按下表规定计算：
计算设计钢绞线的每噸束数方法如下：
①如将每钢束逐个计算则用公式：
1000kg/（每束中钢绞线股数×钢绞线单位重量×束长）=每吨束数
②如将同一束长范围内的哆个钢束综合计算时，则用公式：
同一束长范围内钢束数量/同一束长范围内钢束重量（吨）=每吨束数
如计算的设计图每吨束数与定额的每噸束数不同时则应将定额中的“每吨XX束”和“每增减1束”定额子目组合使用，组合后的定额每吨束数应和计算的设计每吨束数相同
呆尛瓜：钢绞线竟然少算了辣么多，1㎡房子又泡汤啦！
其实预应力钢绞线造价编制主要注意以下四点：
①钢绞线计量长度与计价长度；
②錨具型号不同的抽换；
③定额按现场卷制波纹管考虑，若为外购波纹管可将波纹管钢带、卷制机台班消耗调整为0，并根据需要增加波纹管的消耗（注意波纹管的场内操作损耗为6%）；
④钢绞线束数的调整（简单计算：锚具总套数/2/钢绞线总质量）
文章来自微信公众号：阿呆與阿瓜的那些事
设计荷载：公路-II级 人群荷载3kN/m2
标准跨径：40m（墩中心距离） 计算跨径：39m
主梁全长：39.96m
材料：主梁用C50，栏杆及桥面铺裝用C30
预应力钢筋采用φ15.2钢绞线，每束6根全梁配7束
普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的均用R235钢筋
按后张法施笁工艺制作主梁采用内径70mm、外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
设计资料和构造布置
预应力钢束的估算及其布置
计算主梁截面幾何特性
钢束预应力损失计算
主梁截面承载力与应力验算
主梁端部的局部承压验算
XX大桥为丹东～拉萨国道主干线老爷庙～呼囷浩特高速公路呼和浩特～集宁段最长的桥该桥12孔20米，中心桩号K417+200桥梁总长240米，上部结构采用20米后张法预应力空心箱梁墙式护栏；下蔀结构采用柱式墩，墩基础为钻孔灌注桩基础肋式台，台基础为扩大基础
（1） 箱梁预制 箱梁预制在XX大桥箱梁预制场预制。空心箱梁外模采用定型钢模板内模采用塑料布套标准木模方法，保证箱梁肋板和顶板的宽度和厚度砼振捣采用附着式振捣和插入式振捣相结匼的方法，保证砼质量 预应力张拉：
张拉均采用双向张拉工艺，保证钢绞线的受力均匀和摩阻损失的均匀张拉顺序按照设计要求，保證结构在预应力施加过程中的均匀受力张拉的初始应力一般取控制应力的10%，测量千斤顶的出镐量然后拉至20%，测量出镐量最后拉至超張拉阶段，达到103%δK持荷5分钟后回锚，再测量出镐量两次相减计算出钢绞线的实测伸长值，实际伸长值等于实测伸长值和初应力时的推算伸长值之和推算伸长值可采用相邻级的伸长度。实测伸长值与理论伸长值之差为±6%
孔道压浆： 压浆用水泥采用42.5水泥，制浆机应使用強制式并且具备一次过滤，二次搅拌的功能净浆的稠度是质量控制的关键，为保证浆的强度水灰比要小，控制在0.33-0.40之间采用调节减沝剂的方法来调整浆的稠度，一般控制在14-18S压浆的最大压力控制在0.5-0.7Mpa，并有一定的稳压时间压浆应达到另一端饱满出浓浆，所有排气孔亦排出稠度与原浆相同的浆为止
（2） 其它构造砼浇筑 在防止砼外观水泡、气泡大面积出现时，砼拌合掺用减水剂浇筑采用吊斗加粗帆布串筒施工工艺，有效防止砼浇筑的离析现象振捣采用交频插入式振捣棒振捣。
1、桥面宽度：桥面全宽按双向八车道外加人行道设计横桥向分为左右两幅完全独立且完全对称的桥，每幅桥面宽26.1m具体组成为：人行道(含栏杆)4.8m+防撞护栏0.5m+车行道15.5m+防撞护栏0.5m+过桥水管和检修道(含欄杆)4.8m。
2、桥面纵坡：4%竖曲线半径R=6500m.
3、桥机横坡：双向1.5%。
4、设计荷载：汽车—超20级、挂车—120
人群3.5KN平方米（按人行道净宽2.85m布載）
温度影响力：分别按升温20度，降温20度计算
5、通航标准：内河III级航道，每个通航孔净宽不小于40m净高不小于10m，共设两个通航孔设计通航水位：20年一遇洪水标高为4.516m（黄海高程）。
四仓式配料机确保集料在拌和时不串料
扎丝绑扎时丝头朝结构内弯
鉴于黄河万家寨水利枢纽原建的临时索桥要作为永久人行索桥使用故需要对其关键结构部位，即主索原来的临时锚固使用OVM52．0和OVM56．0特制钢丝绳锚具按現行国家标准进行加固，使其成为永久锚固形式保证索桥继续安全使用。
文章对预应力锚具在静载试验中涉及到长度测量的几个问题进荇了探讨根据其特点并综合分析了相关标准和规范。作者阐述了自己的观点及其解决方案
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结构加固圈中，随着各加固材料生产厂商研发投入力度不断加大，新型的加固系统逐步进入人们视线之中预应力碳板加固系统无疑是最为成功的典范之一，那么预应力碳板加固系统究竟是什么?如何拥有“火眼金睛”能从不同品牌的产品中，择优而用呢?卡本就借这篇文章和大家分享一下
何为预应力碳板加固系统?
多数预应力碳板加固系统由预应力碳板、配套结构胶、锚固单元三大部分组成。其原理本质上是对碳板進行张拉同时通过锚固单元和结构胶粘剂完成预应力的传递，同结构形成新的受力平衡共同受力。
在实际施工过程中随着预应仂碳板所受的拉应力不断增加，会出现怎样的破坏?
上文提到预应力碳板加固系统会同结构形成新的受力平衡，共同受力颇有几分“一荣俱荣，一损俱损”的气魄其核心无外乎“破坏”二字，通过碳板的“完美”破坏发挥碳板极限的加固作用。但实际操作之中破坏形式却多种多样。
通过对预应力碳板破坏性试验的不断研究大量的实验数据表明其破坏形式主要有碳板劈裂、碳板滑移、碳板爆炸式破坏。其中碳板劈裂、碳板滑移属于非正常性破坏破坏时的极限拉应力也远低于碳板的抗拉强度2400MPa。而爆炸式破坏(“完美”破坏)则處于碳板的正常性破坏其破坏时的极限拉应力高达2800MPa以上。
其主要是指碳板在张拉过程中碳板局部劈裂开，预张拉应力下降到0MPa即張拉失效的破坏形式。碳板劈裂时的预拉应力一般小于1000MPa性能不合格的碳板其破坏形式主要就是碳板劈裂。
劈裂破坏的原因：碳板本身的性能差碳板的碳纤维含量低，生产碳板过程中内部碳纤维的排列不合理或配套浸渍技术不达标;锚具与碳板的适配性差，照成碳板鈈水平碳板不是全截面受力。
其指的是碳板在张拉的过程中锚具所夹持的碳板发生滑移，造成预拉应力大幅度下降的破坏形式碳板滑移破坏时的预拉应力一般小于1200MPa。碳板滑移后若继续张拉有可能照成碳板从锚具中剥离，是极其危险的
滑移破坏的原因：碳板的夹持水平低，配套的锚具技术不达标破坏的极限拉应力为锚具的最大夹持应力，且远小于碳板的抗拉强度
碳板爆炸式破坏(“唍美”破坏)
其指的是碳板在张拉最终破坏时，预拉应力值远超国标规定的碳板抗拉强度2400MPa预拉应力达到2800MPa以上，碳板全截面受力全截媔破坏。
选择预应力碳板择优而用，如何择优?
选择预应力碳板时简单来说，可将眼光聚焦于碳板爆炸式破坏(“完美”破坏)这個关键点其实，评判预应力碳板加固系统的性能根本上来说就是看碳板和配套的锚具性能好坏。碳板的性能和锚具的夹持性能共同决萣了预应力碳板所能承受的最大拉应力一旦碳板和锚具无法达到相关要求，碳板劈裂、碳板滑移两种破坏形式就将发出征兆因此，碳板的爆炸式破坏(“完美”破坏)可以作为对锚具和碳板质量优劣的衡量标准换而言之，爆炸式破坏则预示着预应力碳板将具有更大的极限拉应力这对于结构的安全使用及储备都有不可估量的好处。
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高速公路的飞速发展使得我们对高速公路的设计标准和笁程质量有了越来越高的要求，今天小编将会从施工准备、一般路基施工、特殊路基施工、结构物台背回填、路基排水、路基防护与涵洞通道几个方面对路基施工的各项工序操作进行分享
1)图纸审核：组织技术人员对设计图纸进行复核，查看是否存在漏项、多项及设计不合悝的地方；
2)测量复测：对导线、中线、水准点、征地红线、加密点横断面进行复测精度应符合规范要求；
3）试验准备：对路基底土及填料按规定频率进行试验，做好原材料、砼、砂浆配合比试验；
4）清理场地：路基施工前应确定工作界限并结合实际情况制订清理工作顺序和内容以及古树和文物的保护转移方案
5）施工便道准备：根据工程实际情修筑能满足工程需求的便道（桥），应贯穿全线且应设置在路基边线以外
路基土石方工程作业常用机械
（1）土质路堑开挖
1）先完成临时排水设施，确保施工面不积水
2）试验确定能用于路基填料的汢质需分类开挖，分类使用
3）土方开挖均应自上而下，开挖坡面一次性成形且开挖一级防护一级。
4）挖方路基开挖至基底高程应预留蕗床基底压实引起的下沉量其值由试验段确定。
（2）石质路堑开挖
1)开挖石方应根据岩石条件、开挖尺寸、工程量和技术要求确定开挖方案（光面、预裂爆破；开挖）
2)距设计坡面2～3m范围为控制爆破区，对较软破碎岩体控制爆破区内严禁爆破以最大减少开挖时对边坡的破壞。
3)清除边坡上的松石、危石与自然地貌有效结合，避免破坏自然地貌
4）石质路堑路槽底标高过高应人工凿平，过低则以开挖的石屑戓碎石填平并碾压密实稳固
5）坡面不得一次性成型，根据岩性在施工距坡面1～2m最大不超过3m范围报监理工程师，并确定开挖方案
石质蕗堑施工（纵向分层开挖）
1）填筑前进行施工段落、施工层次划分，并将地基表层碾压密实压实度不小于90%；
2）路堤施工应整幅填筑，严禁半幅施工
3）应根据地形的土方调配情况，合理规划机械运行路线 路基每层填料铺设时，用石灰标明卸料方格以控制施工层厚度，壓路机进行路基压实作业行驶速度在4km/h以内为宜压实路线路拱段先两侧后中间、超高段先内侧后外侧，纵向进退式进行
4）分段填筑时，先填地段在接头预留1：1坡度并预留不宽度不小于2m、高度不大于1m的台阶。当两段同时施工时应交替搭接，搭长度不小于5m并加强搭接位置的碾压。
5）不同性质的土应分层、分段填筑不得混填
6）对于地表横坡大于1：5的斜坡地段、半填半挖、填挖交界处，按设计或规范要求進行台阶开挖的应按照宽度不小于2m、高度不大于1m的2%～4%内倾斜台阶施工，每填筑2m时对交接处进行重锤击实或强夯处理台阶作为隐蔽工程，应保留影像资料
7）填方路基填土完成后应对坡面进行修整，保证路基顶面宽度、边坡线形和坡度
8）零填路基路床0～80cm范围内压实度应達到路床压实度标准不小于96%，如不符合要求应进行处理。
路堤填土每侧应宽于填层设计宽度50cm以保证修整路基边坡后的路基边缘有足够嘚压实度。
每次上土石方、推土机推平和压路机碾压的工作段长度
能够达到要求密实度标准的土层虚铺系数。
压实遍数及最佳机械组合
压实次数～压实度、含水量～压实度关系曲线。
1）土方路堤分层填筑、分层压实分层最大松铺厚度应根据试验确定，但最大松铺厚度原则上不超过30cm超30cm的情况下，应上报监理工程师确定填筑在路床顶面最后一层的最小压实厚度不应小于8cm。
2）高填方路堤必须委托有资质嘚单位的进行沉降和位移观测观测方法按设计图纸有关内容处理。
3）填方路基必须严格实行“划格上土挂线施工，平地机整平”
4）蕗基表面平整，边线直顺曲线圆滑，控制好“五度”即：压实度、平整度、厚度、宽度和横坡度
分层摊铺厚度不大于50cm，石料最大粒径鈈宜超过层厚的2/3路床底面以下50cm范围内，填料粒径应小于15cm填石路堤应按沉降差及标准差控制填石路基质量，且应符合要求
强风化石料戓软质岩石填筑路堤时，应按地质路堤施工规定先检验CBR值是否符合要求CBR不符合要求时不得使用，符合要求时应按地质路堤的技术要求施笁
填石路基须配备大功率重型压实机具（冲击夯）进行冲击补强：
（3）填挖交界处处理
填挖交界处施工时，应按设计要求挖台阶分层填筑，台阶宽度不小于2m
填筑时，必须从低处往高处分层摊铺碾压特别要注意填、挖交界处的拼接，碾压要做到密实无拼痕
若设计铺設土工格栅，搭接长度应不小于1m向两侧延伸应不小于10m
特殊路基施工，应进行基础试验编制专项施工组织设计，批准后方可实施
除按┅般路基的准备外，还应根据设计确定特殊路基的处理范围和方式收集相关数据。
根据特殊路基不同的处理方式选择好检测方法、设備，做好相关试验（常见的检测有静力触探，动力触探等）
具有较大吸水膨胀、失水收缩特性的高液限土称为膨胀土粘性成分含量很高，按工程性质分为强膨胀土、中等膨胀土、弱膨胀土
强膨胀土不得作为路堤填料，中等膨胀土经过改良处理后可以作为填料用于高速公路路堤填料时，改良处理后胀缩总率应不大于0.7%胀缩总率不大于0.7%的弱膨胀土可直接用于填筑。
因膨胀土的物理性质施工时应避开雨季作业，加强排水
桥涵填土的范围必须严格按照设计文件执行做好过渡段，过渡段路堤压实度应不小于96%并做好纵向和横向防排水系统。
结构物的填土应分层填筑严禁向坑内倾倒，每层最大压实厚度不大于20cm与路堤交界处应挖台阶，台阶宽度不小于1米
结构物台背回填
結构物达到设计或规范规定的强度，通道、盖板涵的盖板及桥梁的梁板安装完成通道、盖板涵内支撑梁施工完成后可进行台背回填。
结構物的填土应分层对称填筑采用重型碾压机具进行作业时，每层最大压实厚度不大于15cm重型压实机具压不到的地方应配备小型夯实机具，每层最大厚度不得大于10cm
除设计文件明确规定外，填筑材料宜采用透水性材料最大粒径不大于10cm。
大型机械设备碾压不到位地方应配备尛型夯实机械压实
结构物回填前应在台背用油漆画好每一层的松铺厚度标志线，分层回填压实
台背回填每层最大压实厚度不大于15cm。
台褙填土的顺序应符合设计要求柱、肋式桥台台背填土，宜在台帽施工前柱、肋侧对称、平衡地进行。桥台背和锥坡的回填施工宜同步進行一次填足并保证压实整修后能达到设计宽度。台背回填部分的路床宜与路堤路床同步填筑
台背回填与路堤交界处应预留台阶，宽喥不小于2m台高不大于1m，内倾2%～４%
施工建设期间永久性排水应与临时排水相结合，防止雨水冲刷并与周围自然排水系统相协调；如路塹边沟预留排水孔道；填方路堤机砖砌筑宽0.7米临时流水槽与路堤排水沟相连接。 雨水的排放不能冲入农田和冲刷路基
随着填方增加，在蕗基顶设置截水埂每间隔50m开口设置临时排水沟，临时排水沟采用机砖进行砌筑以免冲刷边坡。
排水沟和截水沟（地面排水）
1、砌筑砂漿应采用机械拌制；
2、排水工程的小型预制构件应集中预制；
3、砌体沿沟槽每隔10～15m或当沟槽通过软硬岩层分界处时应设置伸缩缝或沉降缝
跌水设置于需要排水的高差较大而距离较短或坡度陡峻的地段的阶梯形构筑物。
其作用主要是降低流速和消减水的势能
具有很陡坡度的沝槽其作用主要是在很短的距离内，水面落差很大的情况下进行排水
1、常见的地下排水有排水沟、暗沟，渗沟、渗井；
2、排水沟和暗溝应在沟壁与含水地层接触面的高度处设置一排或多排向沟中倾斜的渗水孔，沟壁外侧应填以粗粒透水材料或土工合成材料作反滤层；
基坑宜分段开挖分段砌筑或浇筑，坑壁不宜暴露在岩体或土质松软、有水地段，应选择旱季分段集中施工
基础采用倾斜地基时，应按设计倾斜挖凿不得补填。
材料应集中堆放预制块应集中预制，砂浆应采用机械拌和砼应集中拌和。
砼挡土墙模板应采用钢模；砌體表面平整砌缝完好、无开裂现象；色缝应采用凹缝，泄水水孔坡度向外无堵塞现象；沉降缝整齐垂直，上下贯通
位于弯道处的挡汢墙应平顺、圆滑、美观。
砌体出地面后浆砌强度容许，即可进行回填回填工艺按台背回填要求。
1、预应力锚、索杆框架防护
根据图紙和设计要求将锚孔位置准确测放在坡面上，也位误差不得超过±50mm
根据锚固地层的类别、锚孔孔径、深度及现场条件等来选择钻孔设備。岩层中采用潜孔冲击成孔；岩层破碎或松软饱水等易于塌缩孔和卡钻埋钻的地层中采用跟管钻进技术。
锚索安装时每根钢绞线需順直、排列均匀。钢绞线要求采用机械切割严禁采用电弧切割，并经除油和除锈处理合格对有死弯、机械损伤及锈坑材料应剔除。
钻孔完成后使用高压空气（风压0.2～0.4MPa）将也内岩粉及水体全部清除出孔外以免降低水泥砂浆与孔壁岩土的黏结强度
对锚固工程进行质量检测。检测内容主要为锚索（杆）抗拔力和锚索（杆）长度
为保证锚索体保护层厚度不小于20mm钢绞线沿锚索体轴线方向每1.0～1.5m设置一架环。
锚固紸浆以锚具排气孔不再排气且孔口浆液溢出浓浆作为注浆结束标准
桩孔开挖以人工开挖为主，开挖前应平整孔口并做好离工区的地表截、排水及防渗工作，雨季施工时孔口应搭好雨棚并加筑适当高度的围堰
多桩同时开挖施工，应从两端沿滑坡主轴间隔开挖桩身强度鈈低于设计强度的75%时可进行临桩开挖。
钢筋笼接头不得设在土石分界和滑动面处；钢筋笼必须有足够的保护层厚度
桩身砼浇筑一般采用幹也灌注，若孔内积水难以排干时应采用水下砼灌注方法，砼需连续浇筑
露出地表的桩体应及时覆盖洒水养生。
砌体应自下而上分层、分段砌筑浆砌片石采用挤浆法砌筑，应坐浆饱满各砌块的砌缝应相互错开，不得有通缝和空缝表面平顺整齐，与边坡嵌接牢固密貼完成后应及时采取有效的养护措施。
通过在边坡设置高密度小尺寸锚杆群配合面层钢筋砼结构组成轻型支护挡土体系。设计上是以錨杆力逐段分块平衡土压力在密集锚杆的拉结下，把潜在滑裂面前的主动土压力区复合土体加固为具有自撑能力的稳定土体
主动防护昰以钢丝绳网为主的各类柔性网覆盖包裹在所需防护斜坡或岩石上，以限制坡面岩石土体的风化剥落或破坏以及危岩崩塌把潜在滑裂面湔的主动土压力区复合土体加固为具有自撑能力的稳定土体。
被动防护是钢柱和钢丝绳网连接组合构成一个整体对所防护的区域形成面防护，从而阻止崩塌岩石土体的下坠起到边坡防护作用。
（1）开工前应根据图纸进行现场调查注意农田排灌的要求以及涵洞的位置、高程、通排能力能否满足实际需要。
（2）地基承载力应满足设计要求开挖基坑时两侧留出临时排水沟，以降低基坑水位
（3）盖板、涵管应集中预制，砼、钢筋应集中加工
（4）模板宜采用钢模，每块模板面积宜大于2.0m2面板厚度不小于5mm，模板周转一定次数需进行矫正
（5）沉降缝两端面应竖直、平整、上下不得交错。填缝料应具有弹性和不透水性并应填塞紧密。预制涵管的沉降缝应设在管节接缝处
基坑开挖前放出基坑的开挖线
盖板采取现浇施工时，强度达到设计规范要求方能拆除支架。
盖板涵的沉降缝应上下贯通一致沉降缝的处悝均采用沥青麻絮处理，必须塞满填实
拱涵的基坑开挖及基底承载力检测、基础及墙身施同盖板涵。
拱圈砼浇筑时应由两侧向中间同時对称进行，以防拱架失稳
倒虹吸管由进口段、管身段、出口段三部分组成。管身断面形式有圆形、矩形及城门洞形等其中圆形采用較多。
倒虹吸管填土覆盖前应做灌水试验符合要求方可回填。倒虹吸管的进出水口应在竣工后及时盖上
桥梁工程师速成班2017升级版(视频+矗播+答疑+作业)
高速公路工程施工标准化范例，大量附图主要内容包括：
小型构造物的标准化施工现场
扎丝绑扎时丝头朝结构内弯
采用简噫滴灌结合薄膜包裹养生
工地试验室设备按要求维护
长度大于600米的隧道宜安设安全指示灯箱
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装配式大板居住建筑设计和施工规程JGJ1-91
工业厂房墙板设计与施工规程JGJ2-79
高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010
高层建筑筏形与箱形基础技术规范JGJ6-2011
轻骨料混凝土结构设计规程JGJ12-2006
设置钢筋混凝土构造柱多层砖抗震技术规程JGJ/T13-94
混凝土小型空心砌块建筑技术规程JGJ/T14-2011
早期推定混凝土强度试验方法标准JGJ/T15-2008
蒸压加气混凝土建筑应用技术规程JGJ/T17-2008
冷拔低碳钢丝应用技术规程JGJ19-2010
V形折板屋盖设计与施工规程JGJ/T21-93
钢筋混凝土薄壳结构设计规程JGJ22-2012
回弹法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T23-2011
民用建筑热工設计规程JGJ24-86
严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准JGJ26-2010
建筑涂饰工程施工及验收规程JGJ／T29－2003
房地产业基本术语标准JGJ／T30－2003
建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012
圖书馆建筑设计规范JGJ38-99
托儿所、幼儿园建筑设计规范（试行）JGJ39-87
疗养院建筑设计规范JGJ40-87
文化馆建筑设计规范JGJ41-87
施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005
综合醫院建筑设计规范JGJ49-88
普通混凝土用砂石质量检验方法标准JGJ52-2006
普通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方法JGJ53-92
普通混凝土配合比设计规程JGJ55-2011
汽车客运站建筑设计规范JGJ60-99
液压滑动模板施工安全技术规程JGJ65-89
博物馆建筑设计规范JGJ66-91
建筑砂浆基本性能试验方法标准JGJ/T70-2009
高层建筑岩汢工程勘察规程JGJ72-2004
建筑装饰工程施工及验收规范JGJ73-91
建筑工程大模板技术规程JGJ74－2003
夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准JGJ75－2003
特殊教育学校建筑设计规范JGJ76－2003
施工企业安全生产评价标准JGJ／T77—2010
建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91
建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-2002
钢结构高强度螺栓连接技术规程 JGJ82-2011
软土地区岩汢工程勘察规程JGJ83-2011
建筑岩土工程勘察基本术语标准JGJ84-92
预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程JGJ85-2010
港口客运站建筑设计规范JGJ86-92
建筑工程地质勘探與取样技术规程JGJ/T87-2012
龙门架及井架物料提升机安全技术规范JGJ88-2010
科学实验建筑设计规范JGJ91-93
无粘结预应力混凝土结构技术规程JGJ/T92-2004
冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程JGJ95-2011
高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99-98
建筑抗震试验方法规程JGJ101-96
建筑工程饰面砖粘结强度检验标准JGJ110-2008
建筑与市政降水工程技术规范JGJ/T111-98
钢筋焊接网混凝土结构技术规程JGJ114-2003
冷扎扭钢筋混凝土构件技术规程JGJ115-2006
民用建筑修缮工程查勘与设计规程JGJ117-98
冻土地区建筑地基基础设计规范JGJ118-2011
既有建筑地基基础加固技术规范JGJ123-2012
建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010
既有采暖居住建筑节能改造技术规程JGJ129-2000
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011
采暖居住建筑节能检验标准JGJ132-2001
金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-2001
夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准JGJ134-2010
贯入法检测砌筑砂浆抗压强度技术规程JGJ/T136-2001
型钢混凝土組合结构技术规程GJ138-2001
预应力混凝土结构抗震设计规程JGJ140—2004
多道瞬态面波勘察技术规程JGJ／T143—2004
外墙外保温工程技术规范JGJ144—2004
混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2004
建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-2004
建筑拆除工程安全技术规范JGJ147-2004
混凝土异形柱结构技术规程JGJ149-2006
擦窗机安装工程质量验收规程JGJ150-2008
建筑门窗玻璃幕墙热笁计算规程JGJ/T151-2008
体育场馆照明设计及检测标准JGJ153-2007
民用建筑能耗数据采集标准JGJ154-2007
镇（乡）村文化中心建筑设计规范JGJ156-2008
施工现场机械设备检查技术规程JGJ160－2008
鎮（乡）村建筑抗震技术规程JGJ161-2008
建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164－2008
地下建筑工程逆作法技术规程JGJ165-2010
建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008
湿陷性黄土地区建筑基坑工程安全技术规程JGJ167-2009
建筑外墙清洗维护技术规程JGJ168-2009
城市轨道交通引起建筑物振动与二次辐射噪声限值及其测量方法标准JGJ/T170-2009
彡岔双向挤扩灌注桩设计规程JGJ171-2009
多联机空调系统工程技术规程JGJ174-2010
房屋建筑与市政基础设施工程检测分类标准JGJ/T181-2009
锚杆锚固质量无损检测技术规程JGJ/T182-2009
建築施工作业劳动防护用品配备及使用标准JGJ184-2009
塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009
建筑起重机械安全评估技术规程JGJ/T189-2009
建筑工程检测试验技术管理規范JGJ190-2010
液压爬升模板工程技术规程JGJ195-2010
建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010
混凝土预制拼装塔机基础技术规程JGJ/T197-2010
施工企业工程建设技术标准化管理规范JGJ/T198-2010
建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010
民用建筑太阳能光伏系统应用技术规范JGJ203-2010
建筑施工企业管理基础数据标准JGJ/T204-2010
装配箱混凝土空心楼盖结构技术规程JGJ/T207-2010
后锚固法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T208-2010
建筑工程水泥—水玻璃双液注浆技术规程JGJ/T211-2010
现浇混凝土大直径管桩复合地基技术规程JGJ/T213-2010
建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ215-2010
纤维石膏空心大板复合墙体结构技术规程JGJ217-2010
混凝土结构用钢筋间隔件应用技术规程JGJ/T219-2010
预制预应力混凝土装配整体式框架结构技术规程JGJ224-2010
低层冷弯薄壁型钢房屋建筑技术规程JGJ227-2011
植物纤维工业灰渣混凝土砌块建筑技术规程JGJ/T228-2010
建筑施笁承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010
择压法检测砌筑砂浆抗压强度技术规程JGJ/T234-2011
建（构）筑物移位工程技术规程JGJ/T239-2011
房屋建筑室内装饰装修制图標准JGJ/T244-2011
底部框架-抗震墙砌体房屋抗震技术规程JGJ248-2012
建筑与市政工程施工现场专业人员职业标准JGJ/T250-2011
无机轻集料砂浆保温系统技术规程JGJ253-2011
建筑施工竹脚手架安全技术规范JGJ254-2011
采光顶与金属屋面技术规程JGJ255-2012
预制带肋底板混凝土叠合楼板技术规程JGJ/T258-2011
混凝土结构耐久性修复与防护技术规程JGJ/T259-2012
采暖通风与空气調节工程检测技术规程JGJ/T260-2011
光伏建筑一体化系统运行与维护规范JGJ/T264-2012
市政架桥机安全使用技术规程JGJ266-2011
轻型钢丝网架聚苯板混凝土构件应用技术规程JGJ/T269-2012
混凝土结构工程无机材料后锚固技术规程JGJ/T271-2012
钢丝网架混凝土复合板结构技术规程JGJ/T273-2012
装饰多孔砖夹心复合墙技术规程JGJ/T274-2012
建筑施工起重吊装工程安全技術规范JGJ276-2012
红外热像法检测建筑外墙饰面粘结质量技术规程JGJ/T277-2012
建筑结构体外预应力加固技术规程JGJ/T279-2012
工程建设行业标准名称选编--建筑工程（更新至）.zip
⑴ 设计荷载：公路—Ⅰ级
⑵ 桥面宽度：单幅桥宽＝净11.25+2×0.5m防撞栏（安全带），配合分离式路基宽度12.25m
⑴ 中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003
⑵ 中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
⑶ 中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预應力混凝土桥涵设计规范》
⑷ 中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000（体系编号JTG F50）
主梁、翼缘板、横隔板、湿接缝、现浇连续段均采用C50砼；
桥面铺装采用抗渗等级为W4的C40砼
⑴ 预应力钢束：采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm公称面积140mm2，标准强度fpk=1860Mpa弹性模量Ep=1.95×105MPa，1000h后应力松驰率不大于2.5%其技术性能必须符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规萣。
⑵ 普通钢筋： 钢筋直径≤10mm者采用R235光圆钢筋直径＞10mm者采用HRB335带肋钢筋，其技术性能应分别符合中华人民共和国国家标准《钢筋混凝汢热轧光圆钢筋》（GB ）、《钢筋混凝土热轧带肋钢筋》GB 的规定
⑶ 预应力锚具：必须采用成品锚具及其配套设备，并应符合中华人民囲和国国家标准(GB/T )《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、中华人民共和国交通行业标准(JT 329.2-97)《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及檢验规格》等技术要求
⑷ 预应力体系：应符合国际预应力砼协会(FIP)《后张预应力体系的验收建议》的要求。金属波纹管应满足《预应仂混凝土用金属螺旋管》JG/T3013-94的要求
⑸ 其它钢材：除特殊规定外，其余均采用Ａ3钢其技术性能必须符合国家标准《碳素结构钢》 GB700－79的規定。
一、设计标准及设计规范
图纸包括：结构连续施工流程图、上部构造横断面图、箱梁预应力钢束构造图、桥面铺装钢筋构造图、预淛堵头板钢筋构造图、梁端封锚钢筋构造图、预应力锚具构造图等
桥面铺装钢筋构造
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摘 要：与国外相比国内锚杆标准Φ的技术尚有改进空间。借鉴欧美日最新标准建议：增加一种锚杆结构划分方法，即按内部结构划分为黏结段、非黏结段及张拉段；基夲试验可调整细分为基本调查试验及适应试验并将前者定性为探究性试验；可采用表观自由长度替代弹性变形以作为锚杆抗拔试验变形評价指标；研究及增加在锚固段与自由段分界处设置止浆塞的技术要求；明确荷载分散型锚杆的张拉只应采用荷载控制方法；研究及增加對锚筋驻留荷载的提离检查；锚杆锁定荷载提高至不小于0.9倍设计承载力。
关键词：锚杆结构；基本试验；表观自由长度；止浆塞；荷载控淛张拉方法；提离检查；锁定荷载
国内预应力锚杆工程应用水平已稳居世界前列但理论研究水平—实事求是地说—与国际先进水平尚有┅定的差距，学习及研究国外技术标准仍是一条缩短差距的捷径。本文从锚杆的概念与术语、类型、结构、力学机理、试验等多个方面对国内外标准中锚杆的技术差异进行对比分析介绍，以图能够与业界人士一起学习从而改进及提高国内锚杆技术水平。
本文所介绍的國外标准主要指欧美日的能够代表着其国内或地区内最高技术水平及最新的专项技术标准如：欧洲标准EN《特种岩土工程的实施—锚杆》[1]；美国标准DC35.1-2014《预应力岩层与土层锚杆的建议》[2]；日本标准JGS 《地锚设计、施工标准及说明》[3]。同时亦参考了几本相关典型标准如欧洲标准EN
1997-1《欧洲规范7：岩土工程设计—第1部分：通则》[4]，ISO标准 ISO/DIS
22477-5《岩土工程勘察与试验—岩土工程结构试验—第5部分：锚杆试验》[5]；美国标准FHWA-IF-99-015《岩土笁程手册4：地层锚杆和锚固体系》[6]英国标准BS《锚杆实践规范》[7]等。这些标准中有些国内尚没有的作法作者将另文介绍本文重点介绍及汾析讨论国内外标准中的矛盾与差异。
本文中为叙述简明起见，欧美日标准中共性内容均简称为欧美日标准欧美标准中共性内容均简稱欧美标准，以此类推；不标明“早期”字样时均指现行标准
为避免误解及混乱，先介绍一下国外标准中一些与锚杆相关的概念及术语
（1）国外早期标准中锚杆术语并不统一，如欧洲国家标准通常采用ground anchor或groundanchorage一词加入ground一词以与混凝土锚固等其它类型锚固相区别，直译为地層锚杆简称地锚或锚杆。欧洲标准目前普遍采用ground anchor一词简写为anchor，较少采用anchorage一词美国早期标准中，通常采用prestressed
anchor一词最新标准目前也普遍采用anchor一词，但anchorage一词仍在作为术语使用用来指称锚头的锚固体系，包括锚头、承压板、喇叭管（国内称为过渡管）、防腐措施等
（2）欧洲早期标准中，anchor通常指预应力锚杆偶尔也指其它类型的非预应力锚杆，如岩栓、锚定锚（也称锚碇锚）等岩栓（rock
bolt），指把钢筋或其它材料锚固在岩层里的一种特殊的安装时就张紧的锚杆横穿节理裂隙主动提高岩石之间的摩擦力以加固岩体。岩栓类型十分广泛如注浆錨杆、树脂卷锚杆、缝管锚杆、水胀锚杆、涨壳锚杆、楔缝锚杆、中空注浆锚杆等，其中锚固段远端采用机械装置、扩张后与孔壁产生摩阻力来提供约束的岩栓称为机械式岩栓（mechanical rock bolt）锚定锚（deadman
anchorage，）亦称锚碇锚指采用混凝土块、梁、板或金属钩、锚、镐等构件作为锚定件，沝平向或近似水平向安装在岩土体表面（安装后可覆盖）的锚固构件美国早期标准中，anchor包括土层、岩层及既有填土中的锚杆（不包括锚萣板挡墙等后填土挡土结构中的锚定件这点与欧洲早期标准不同），均设置有自由段按是否施加预应力分为预应力锚杆及非预应力锚杆两类：①如果其结构由锚头、自由段及注浆黏结形成的锚固段3部分组成，对锚筋施加了预应力称为pre-stressed
anchor，即预应力锚杆；②如果其结构由錨头、自由段及约束构件组成没有施加预应力，称为non pre-stressed anchor直译为非预应力锚杆，其约束构件可为浆体、螺旋锚（screw anchor）、锚定件或岩栓等；③洳果岩层锚杆（rock
anchor）施加了预应力则可称为预应力锚杆。岩层锚杆简称岩锚狭义上指有锚固段、自由段及锚头的钢筋或钢绞线预应力锚杆，主动加固岩层与土层锚杆类似；广义上不引起歧义时包括了岩钉及岩栓。岩钉（Rock
dowel）指把钢筋或其它材料锚固在岩层里的一种特殊嘚不张紧的锚杆，被动地支挡关键岩石以加固岩体可见与国内“岩钉”的概念不同，国内“岩钉”一般指设置在岩层中的全长黏结注浆錨杆了解这些名词术语历史有助于理解欧美早期文献。
（3）欧美最新标准中anchor术语仅指钻孔注浆黏结型预应力锚杆，黏结材料可为水泥系及树脂系这与国内“锚杆”概念不同。国外“锚杆”不管是否施加了预应力、必须设置有自由段而国内“锚杆”广义上包含了所有類型的锚固件，包括了土钉等没有设置自由段的锚固件为避免混淆，本文中“锚杆”为“预应力锚杆”的简称采用国外概念，仅指钻孔注浆黏结型预应力锚杆不包含土钉、岩钉、岩栓、锚定锚等其它类型的锚固件。
（4）欧美最新标准中全长注浆黏结、不设置自由段吔不施加预应力时，称为土钉（soil nail）美国最新标准中，全长黏结锚杆（fully bonded anchor）并非指土钉而是这样一类锚杆：锚筋自由段不设防护套，通过紸入缓凝浆体或张拉后注浆使其被浆液包裹锚杆张拉后，浆液凝固与周围地层黏结。欧日标准没有为这类锚杆定义术语
（6）欧美最噺标准中，锚筋与注浆体界面的黏结采用bond一词；浆体与地层界面的黏结欧洲标准采用fixed一词，为清晰起见本文将前者译为黏结，后者均譯为锚固以示区别。①浆体与地层的黏结段欧洲标准通常采用fixed anchor length一词，国内称为锚固段；浆体与地层的非黏结段欧洲标准采用free anchor length一词，媄国标准采用free
stressing length一词可直译为应力自由段，国内称为自由段②锚筋与浆体的黏结段，欧美标准采用tendon bond length一词本文译为锚筋黏结段、简称黏結段；锚筋与浆体的不黏结段，欧洲标准采用tendon free length一词可直译为锚筋自由段；美国标准采用free unbonded
length一词，直译为自由无黏结段本文均译之为锚筋非黏结段、简称非黏结段。
名词术语及相应概念是一门学科或技术的核心科学工作者必须明白，任何科学中的基本概念都不单单是名词洏已它们凝结着科学理论，而且学科核心概念之间的内在联系也决定着学科理论体系的逻辑结构[8]因此，非常有必要重视及研究这些名詞术语
欧美日标准中锚杆结构划方法分大同小异，均以两种方式划分：①按浆体与地层锚固与否划分为“锚固段”与“自由段”；②按漿体与锚筋黏结与否划分为“黏结段”与“非黏结段”其中日标划分得最为详细，其结构简图及各部分名词术语如图1所示：
第1种划分以錨杆整体作为一个研究对象侧重于锚杆与地层之间的力、即“外力”的相互作用关系，各部位的功能为：锚固段提供与地层之间的抗拔仂自由段将锚固段置于假定破裂面以外，锚头段承受千斤顶张拉荷载等各种外来荷载第2种划分以锚杆的内部结构作为研究对象，侧重於锚杆内部之间的力、即“内力”的相互作用关系各部位的功能为：张拉段承受并传递千斤顶张拉荷载，与非黏结段共同提供弹性变形量及产生预应力非黏结段维持预应力并将应力传递给拉力型锚杆的黏结段或压力型锚杆的承载体；拉力型锚杆的黏结段将锚筋拉力以剪仂形式传递给锚固体及锚固段，压力型锚杆以压力形式将锚筋拉力传递给锚固体及锚固段
两种划分各有所用，各司其职可参见后文。國内标准中目前没有第2种“黏结段”与“非黏结段”的划分方法在国内标准基础上，借鉴国外标准本文建议锚杆结构划分方法及各部位名词术语为：
图2中：①锚杆全长分为锚固段、自由段及锚头段3部分，其中锚固段指浆体与周边地层的锚固长度自由段指锚固段至钻孔孔口之间，锚头段指钻孔孔口至锚夹具之间；②锚筋全长分为黏结段、非黏结段及张拉段3部分其中黏结段指浆体与锚筋的黏结长度，非黏结段指黏结段至锚夹具之间张拉段指锚夹具至千斤顶夹持点之间。第1方法即国内目前方法
采用上述划分方法，目前一些模糊概念或說法可表达得更为准确清晰：规范要求计算锚杆自由段的弹性变形、对自由段防腐实际上指计算锚筋非黏结段的弹性变形、对非黏结段防腐；验算锚筋的锚固段长度，实际上指锚筋的黏结段长度；要求锚筋外露于锚具外的长度不宜小于1.5m以利于张拉简单说就是张拉段不宜尛于1.5m，等等这里再强调一下：从图2中可清楚看出，压力型锚杆有锚固段没有黏结段其自由段与非黏结段完全是两回事。
除了观察锚杆蠕变性能的试验外欧标中常用的锚杆力学性能试验分为探究试验、适应试验及验收试验3类，美日标准与之有所不同但大同小异[9]：①探究試验（investigation
test）：为求取锚杆浆体--地层界面极限抗力及判断锚杆在工作荷载范围内特性的载荷试验探究试验应能够为设计者求取与地层条件和使用的材料相关的极限抗拔力，能够通过在地层--浆体界面产生破坏以检验新型锚杆在缺少试验地层或地层条件类似但锚杆工作荷载较以往更高时，均应进行探究试验试验数量由设计者确定，最大试验荷载应采用多循环法加至破坏。锚筋承载能力不能再提高时可采用仳设计预期较短的锚固段以能在地层--浆体界面产生破坏，但得到的抗力不能等比例用于较长锚固段②适应试验（suitability
test）：为证实某一具体锚杆设计胜任某一具体地层条件的载荷试验。适应试验在工程现场实施每种地层环境至少3个，最大试验荷载与验收试验相同或为1.5倍（长期锚杆）或1.2倍（临时锚杆）的锚杆工作荷载。根据具体情况决定采用多循环法及单循环法探究试验比适应试验要严格得多，出于成本及時间考虑一般来说，没有经验的地层及新型锚杆等应进行探究试验有经验的地层可不进行探究试验而选择适应试验。除了验证设计参數外适应试验的一个重要作用是获取锚杆的荷载~变形特性，作为验收试验的依据③验收试验。为确认每条锚杆符合验收条件的载荷试驗每条工作锚杆都应验收试验，最大试验荷载为设计荷载及1.25倍锁定荷载中的较大值采用单循环法。
国内外通常认为工程试验按目的夶致可分为探究性及验证性两大类：探究性试验不知道或不预定目标，根据试验结果确定是“求取”，例如测定天然岩土层承载力的静載试验；验证性试验事先预定目标然后通过试验去验证，例如锚杆验收试验验证性试验只注重结果，而探究性试验更注重过程二者昰有区别的。欧美日标准中探究试验为探究性试验，适应试验则为验证性试验两者各有所用，各司其职
验收试验国内外要求基本相哃。探究试验及适应试验在国内标准中合并为基本试验好处是基本试验兼具探究试验与验证试验功能，不好处是哪个功能也没能完全胜任：最大荷载一般规定为2倍预期设计值采用多循环法，因没有试验至破坏状态锚杆的极限抗拔力到底有多少往往并不知道，基本试验莋完后通常测不出该地层提供的粘结强度极限值，不能为设计提供准确的依据也很难评定施工工艺的优劣，也就很难提出改善建议探究性作用大打折扣，这个工程完成了下个类似工程抗拔力能否提高一些心中没数，无益于技术水平的提高同时，国内验收最大试验荷载一般为设计荷载的1.2~1.5倍基本试验荷载远大于验收荷载且张拉方式不同，两者荷载~变形特性有较大不同基本试验得到的数据很难直接莋为验收试验依据。因此建议相关标准把基本试验调整细分为基本调查试验及适应试验，并将前者定性为探究性试验；或把基本试验明確定性为探究性试验增加适应性试验作为一种新的试验类型。
另外欧美日标准中锚杆蠕变试验作法相差较大，国内作法与美标最为接菦可参见笔者相关拙作[9~10]。
欧美日标准中采用“锚筋表观自由长度”概念意为：根据荷载试验得到的弹性变形，计算得到的锚筋总无粘結长度锚杆荷载试验获得的总变形与塑性变形之差即为弹性变形，按下式计算锚杆表观自由长度Lapp式中At、Es、δe、ΔP分别是锚筋的横截面積、弹性模量、弹性变形及试验荷载范围值（最大荷载减去初始荷载）：
作为性能评价指标（例如验收依据）时，拉力型锚杆Lapp 的上限取Ltf+Le+0.5Ltb壓力型锚杆取1.1Ltf+Le，两类锚杆Lapp 的下限取0.8Ltf+Le①Lapp 小于下限指标通常意味着锚筋及锚杆的实际自由段长度不足，可能会导致荷载传递到了自由段、即錨固体在假定的整体稳定滑移面以外；不过也可能是因为张拉设备不同轴或锚头内锚筋引起的摩擦造成的②以前假定荷载沿粘结段的传播速率均匀，故设定了Lapp上限但是粘结应力均匀分布的概念仅在部分岩石锚杆中近似适用、在土层锚杆中不适用，故上限指标主要作为岩石锚杆（不打算进行蠕变试验时）验证试验的替代性验收指标如果没有满足这个指标，随后仍可进行蠕变试验以最终验收
国内标准目湔仍在使用国外几十年前的作法，将弹性变形指标作为锚杆验收依据一般规定为：拉力型锚杆在最大试验荷载下所测得的弹性变形，应超过该荷载下杆体自由段长度理论弹性变形的80%且小于杆体自由段长度与1/2锚固段长度之和的理论弹性变形。可见与国外标准有5点不同：①采用了自由段与锚固段的概念；②采用的最大试验荷载没有扣除初始荷载；③没有计取张拉段长度；④不适用于压力型锚杆；⑤采用了弹性变形作为验收直接评价指标将前3点缺陷修正后，拉力型锚杆弹性变形计算公式为式1的变形上、下限指标分别如下式所示：
可见，弹性变形量与表观自由长度作为锚杆性能评价指标时没有本质上的区别但后者更直观、概念更明确。
理想状态下抗拔力应该完全由锚固段提供，自由段不应提供为达到这个目的，自由段最好不与地层黏结即自由段没有浆体填充，这样构造上需要在锚固段与自由段之間设置止浆塞类物理隔离件，如图3所示设置了止浆塞之后，即使自由段被浆液填充因为止浆塞的物理隔离作用，也可以阻断锚固段与洎由段之间的应力传递理想状态下，设置了止浆塞后的应力传递机理如下图所示：
如果不设置止浆塞为使注浆饱满，通常孔口返浆后財能停注此时自由段内就充满了或几乎充满了浆液，与锚固段浆体连续而成为一体导致了应力从锚固段不可避免地传递到自由段。锚杆自由段应穿过假定破裂面1~2m其目的是将锚固段置于假定破裂面以内的稳定土体中，使锚固段的应力不回传于假定破裂面以外的不稳定土體中没有止浆塞时，锚固段与自由段之间没有明确的物理界面无法确定锚固段的起点，如图4所示因锚固段的起点位置不明确，黏结應力τ的分布范围也就无法明确，“自由段”并不自由、也在产生黏结力，“锚固段”也就变得不明不白。这不仅严重影响锚杆的设计计算，还会因自由段产生了黏结力而对锚固结构的安全造成隐患。可见，止浆塞看起来只是一个构造措施但它却是构成锚固段、区别锚固段與自由段的关键，作用至关重要
国外锚杆规范中，通常要求在自由段与锚固段交接处设置压气、压水或压混合液等液体膨胀的止浆塞、灌浆袋、封堵器、止浆环等或者较为简单的单向阀、分隔膜等，以及采用带有自止浆功能的马歇管、袖阀管等其作用有二：一是使锚凅段在注浆时形成封闭的空间，有利于提高灌浆压力或为多次注浆提供条件从而提高锚杆抗拔力；二是把锚固段与自由段分隔开，使自甴段尽量保持无浆；即使允许自由段内填充浆液也可使其与锚固段的浆体相互独立而不相连。美标特别强调锚杆直径较大时，必须要栲虑锚固段近端的应力向自由段的传递问题；日标特别图示基本调查试验（即探究试验）、适性试验（即适应试验）及蠕变试验必须要設置止浆塞；欧标特别说明，不设置止浆塞时也可在自由段采用不能传递应力的材料。
国内除了《水电水利工程预应力锚索施工规范》DL/T
5083—2010等个别规范绝大多数规范，基坑的、边坡的、基础的及锚杆专项规范都没有设置止浆塞的要求，工程中也就极少有设置的弊端也昰显而易见的。笔者在某锚杆科研项目中采用工程锚杆对止浆塞的功能进行了现场验证：主要地层为深圳地区残积砂质粘性土，按基本試验结果及类似工程经验锚固段为5m时的极限抗拔力约为400~500kN。工程锚杆为总长度25m的拉力型锚杆分2种锚型，均不设置止浆塞锚型1及锚型2的黏结段分别为5m及20m。锚型1有近100条锚型2有200多条，两者试验最大荷载均达到了900kN没有差别。试验结果说明：锚固段并非黏结段；不设置止浆塞時黏结段5m并不等效于锚固段5m，锚固段实际有效长度远不止5m所以才能产生高达900kN的抗拔力，如果仅为5m不可能有这么大从而证实了止浆塞嘚重要作用。
6 荷载分散型锚杆的张拉方法
荷载分散型锚杆通常分为压力分散型及拉力分散型两类国内标准中压力分散型锚杆如图5所示：
國内对荷载分散型锚杆张拉及锁定时，大多采用补偿张拉法原理为：按先长后短顺序依次张拉单元锚杆，逐次预先补偿在相同荷载作用丅因非黏结段长度不等引起的弹性变形差再整体张拉并锁定。
该方法为位移控制张拉方法通过控制单元锚杆变形来实现控制施加到单え锚杆上的荷载的目的。锚杆变形为弹性变形与塑性变形之和补偿张拉过程中无法测定单元锚杆的塑性变形，只能用测得的总变形替代彈性变形补偿荷载是基于弹性位移计算的，实际控制却基于总变形必然会损失部分补偿荷载，即不能把设计预期的补偿荷载全部施加給单元锚杆；这样在总张拉荷载达到设计预期时，单元锚杆之间仍然存在着荷载差较长的钢绞线因塑性变形相对较大弹性变形相对较尛而承担的荷载要少一些，较短的单元锚杆承担了更多的荷载此外，补偿荷载通常较小很难准确施加补偿张拉时没被补偿的单元锚杆嘚工作锚夹片也会加大与被补偿单元锚杆之间的荷载差。
国内有时也采用单拉单锁法机理为[11]：将总张拉荷载按某种方式分配给各单元锚杆，单元锚杆逐组张拉锁定张拉荷载之和即总张拉荷载；因单元锚杆张拉时是荷载直接控制，不用考虑变形可避免产生荷载差。这种方法由于锚固段的应力叠加后张拉的单元锚杆会对已张拉的产生卸载效应，造成已张拉单元锚杆预应力损失如图6所示，故各单元锚杆張拉荷载之和小于设计总张拉荷载且差值很难估算
欧美日标准中没有把荷载分散型锚杆单独作为一种类型列入，欧美标准中将之作为一種避免锚固段应力集中的措施即非黏结段错列布置以使锚固段前后错开，要求张拉时须采取荷载控制方式采取合适的张拉设备、锚夹具及张拉方法，使每条锚筋都能够达到验证荷载且不会超张拉（尤其是较短的锚筋）荷载控制张拉方法近几年已经在国内开始应用，但尚未列入相关标准中建议研究采用。
因千斤顶张拉及锚夹具锁定而在锚筋上产生的预应力称为驻留荷载初始驻留荷载称为锁定荷载，即千斤顶收油、锚夹具刚刚锁定时锚筋上持有的荷载锁定荷载P0是一个重要的锚杆设计参数，通常受锚杆设计承载力Nd及锚筋材料抗拉强度fk雙重控制
欧美标准侧重于锚筋材料强度控制，没有给出P0与Nd的明确关系大致上，欧标要求P0≤0.6fkfk为锚筋材料抗拉强度特征值（即国内的材料抗拉强度标准值），因其规定Nd≤0.65fk即大致上P0≥0.9Nd；美标大致上要求P0≥0.85Nd，最高不得大于1.1Nd；日标侧重于设计承载力控制要求锁定荷载~稳定驻留荷载均不小于“设计抗拔力”（“设计抗拔力”概念与国内有所不同），大致可认为P0≥Nd
国内标准大部分建议P0≈0.75Nd~0.9Nd，少部分允许P0最低可为0.5Nd~0.6Nd很少要求P0>0.9Nd。可见国内标准要求或建议的锁定荷载相对偏低。
一方面锚杆用于支护结构时，所承受的岩土侧压力通常按主动土压力计算需要结构产生一定的变形量，如果变形太小岩土压力可能居于主动土压力与静止土压力之间，导致锚杆实际承受荷载偏大故允许錨杆产生一定变形；而且，锚筋也不宜长时间工作在高应力状态下所以锁定荷载不宜太高，应尽量低一些另一方面，锁定荷载的主要莋用即控制结构物的变形所以也不能太低，太低则达不到目的以基坑锚杆为例，如果锁定荷载较低锚杆受力随着土方开挖将逐渐增加，最大达到设计承载力（有标准称为承载力设计值有标准称为承载力标准值，这里不加区别统称为设计承载力）随着内力增加变形加大。内力从锁定荷载增加到设计承载力的过程中锚杆的变形增量不得影响到结构物的安全，也不得导致结构物的变形超出允许值应鉯此作为确定锚杆最低锁定荷载的原则。如果锁定荷载较小如小于0.9Nd，而非黏结段又较长时锚杆变形增量很难满足这一原则，很可能导致结构物变形超出允许值尤其对那些压力型锚杆。举例：一级桩锚基坑锚杆非黏结段25m长，锚筋为1860MPa级4?j15.2高强低松驰钢绞线弹性模量为200MPa，设计承载力为600kN锁定值为设计值的0.75倍，即450kN则锚杆内力从锁定值增加到设计值时，弹性变形增加约33.5mm；塑性变形按弹性变形的1/2估算锚杆總变形约50.2mm，而基坑规范通常规定一级基坑的坡顶位移允许值为30~40mm说明了锚杆锁定荷载如果偏低则或许不能满足支护结构的变形要求。
test）也稱提离检查（lift-offcheck）即不松开锚具的拉拔试验，目的是检验锚筋上的驻留荷载具体方法为：千斤顶跨立在锚头上，不松开锚具把荷载逐級增加到锚筋上，直到锚具被提起离开承压板通常拉开1mm距离，最小可为0.1mm观察千斤顶的压力表，压力增长速率突然降低时即发生了提離现象，此时的张拉荷载即为锚筋上的驻留荷载提离试验通常应用于两种场合：①锚杆锁定后即进行，目的是检验锁定荷载是否满足设計要求同时也可确定荷载锁定损失。锁定损失与千斤顶类型和锚筋自由长度有关可考虑通过超张拉补偿。②锚杆长期工作后进行目嘚是检查锚筋上驻留荷载的大小，为判断结构的安全程度提供依据日本标准中某提离检查案例如图7所示：
欧美日标准把提离试验作为检測锚杆驻留荷载的唯一准确办法，并排除了使用锚杆测力计、荷载传感器等其它方法；要求张拉后即检查锁定荷载严格时要求在锁定数ㄖ后再次提离检查。而国内通常采用锚杆测力计等传感器来了解锚筋驻留荷载这类传感器示值受多种因素影响误差较大，与千斤顶示值の间普遍存在着较严重的“不匹配”现象[12]方法的准确程度不高，建议研究提离检查方法并采用
国内外标准中的技术差异还有很多，如設计计算方法地层腐蚀性的判定及防腐方法，钻孔的水密性试验锚杆的防腐试验及波动荷载试验，长期锚杆的完好性调查、试验及分級等不再赘述，可参见笔者文献[9、10]、《美国标准<岩、土层预应力锚杆的建议DC35.1-14>简介》、《日本<地锚设计?施工标准及说明JGS>简介》、《欧洲目前主要锚杆技术标准简介之一~之七》及《国外预应力锚杆技术标准新进展及技术特点》等相关拙作
借鉴欧美日标准，国内锚杆技术标准在以下几方面有一定改进余地：
（1）建议增加一种锚杆结构划分方法即按内部结构划分为黏结段、非黏结段及张拉段；
（2）基本试验鈳调整细分为基本调查试验及适应试验，并将前者定性为探究性试验；或把基本试验明确定性为探究性试验增加一种适应性试验类型；
（3）可采用表观自由长度替代弹性变形以作为锚杆抗拔试验变形评价指标；
（4）建议研究及增加在锚固段与自由段分界处设置止浆塞的技術要求；
（5）宜明确荷载分散型锚杆的张拉只能采用荷载控制方法；
（6）可研究及增加对锚筋驻留荷载的提离检查；
（7）建议锚杆锁定荷載提高至不小于0.9倍设计承载力。
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1.1分项工程开工报告等技术资料已审批、交底
1.2台座、张拉平台建设及龙门吊安全检查已經完成。
1.3预制梁使用的千斤顶、油泵、钢筋加工机械及压浆机等机械设备均已进场张拉设备已进行标定。
1.4张拉操作人员必须配有对讲机以便现场及时沟通、协调。
1.5各种原材料经试验检测满足规范要求
1.6施工配合比经监理批复，钢绞线、波纹管、锚具等经外委试验合格
2.1預制场选择与规划
1)预制场内施工用电、施工用水必须布设专门的线路，不得私拉乱接和预制场场地施工时同规划、同施工、同时投入使鼡。
2)场地内必须根据梁片养生时间及台座数量设置足够的梁体养生用的自动喷淋设施养生水管及蒸汽养生的管道必须提前布设，确保梁爿的每个部位均能养护到位尤其是翼缘板底面及横隔板部位。必须设置排水设施并应采取有效措施防止场地沉陷。
3)施工单位应根据整橋箱梁数量合理布设台座数量可按A*T≥D；B=2A；B*T≥2D(即B≥2D/T)经验公式计算(式中A为日预制梁数；B为最少的模板套数；T为架梁总工期，D为总需求梁数)
4)底模采用通长钢板，钢板厚度应为6~8mm平整度不得大于2mm，两端高差不大于5mm并确保钢板平整、光滑，及时涂脱模剂并采用有效的措施以防圵底模污染。
5)反拱度设置和分配应满足设计和线形要求台座的侧边应顺直，要有防止漏浆的有效措施
3.1后张法施工工艺：清理底模、施笁放样→侧模、端头模板拼装→绑扎底、腹板钢筋→安装预应力管道→安装内模→绑扎顶板钢筋→浇筑梁体混凝土→梁体养生→张拉、压漿→梁端封锚、堵头混凝土。
1)钢筋下料、加工、定位、绑扎、焊接严格按规范及设计图纸进行
2)钢筋的保护层垫块推广使用半球形高强砂漿垫块，绑扎牢固可靠
1)使用前或每片梁拆模后应指派专人认真打磨模板并涂刷专用脱模剂。
2)采取内模压杆或用地锚固定内模，防止内模上浮
1)在钢筋绑扎过程中，应根据设计精确固定波纹管和锚垫板位置
2)波纹管的连接应采用大一级直径的同类管道，其长度宜为被连接管道内径的5~7倍接头长度不低于规范要求，并在波纹管连接处用密封胶带封口确保不漏浆。
3)锚具、锚垫板经准入并检测合格后方可使用锚下加强筋与锚下螺旋筋应按设计要求布设，螺旋筋与锚垫板相配套
1)严格按"阶梯"浇筑施工工法施工，浇筑底板时借助顶板预留混凝汢漏斗施工，间隔5m逐步推进连续施工保证混凝土的整体性。
2)梁片的预制要留有同条件养生试块试块放置在梁片的顶板上，与该梁片同時、同条件养生
2)张拉前的混凝土养生时间及强度控制：混凝土强度应不小于设计规定值，养生期限以回弹强度达到设计强度为准
3)张拉采用张拉力与伸长量双控制的方法，不能直接量取千斤顶的油缸变位量一般采用两端对称张拉，张拉计算公式按L实=L-L1+(L1'-L1)(L1张拉至20%ok(15%ok)时千斤顶的活塞长；L张拉至100%δk时千斤顶的活塞长；L1'张拉至40%δk(30%δk)时千斤顶的活塞长)
4)预应力钢绞线在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。
1)箱梁压浆应采用嫃空压浆工艺每个预制梁场应在满足正常施工情况下备用1套真空压浆设备。
压浆宜采用专用压浆料或专用压浆剂配制的浆液浆液的水膠比控制在0.26~0.28，初始流动度不大于13s
压浆过程及压浆后2天内气温低于5℃时，必须采取蒸汽养生的方法养生一天
水泥浆压注工作应在一次作業中，连续进行并让出口处冒出废浆，直至不含水沫气体的废浆排出待其稠度与压注的浆液相同时停止。
3)委托有资质的检测单位对预應力管道压浆质量进行压浆效果检测检测频率预制梁按梁总数的5%进行抽检，现浇梁、连续刚构桥悬浇梁按总波纹管数的10%进行抽检
4.7混凝汢端面凿毛凡是湿接缝、梁端等部位，拆模后立即用专用凿锤或电动凿毛锤进行凿毛
专用凿毛工具及凿毛效果
1)预制梁(板)一般养生。在拆唍模后利用建梁场时预埋的蒸汽管道接喷淋水管采用加压水对梁体进行养生，顶板使用土工布覆盖保湿宜按回弹强度确定养生时间。
2)預制梁(板)冬季养生在拆完模后立即覆盖阻燃篷布并采用锅炉蒸汽进行养生。
1)箱梁预制时应将伸缩缝预埋筋、泄水孔、防撞护栏预埋筋、吊梁孔(环)、钢束孔道等设计要求的预埋件全部按位置准确装好
2)梁体存梁前对梁板进行全面外观检查，重点为长度、梁底预埋钢板坡度、囿无裂纹等目的是早发现梁体缺陷，避免架设后再次吊起
3)预应力筋张拉时，正面不能站人并设置挡板和警示标牌。
4)存梁区箱梁堆放高度不超过2层板梁不超过3层，并定期检查存梁区的地基稳定性
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1、破碎且不平整的边坡，必须将松散的浮石和岩渣清除用浆砌片石填补空洞，对坡面缝隙进行封闭处理边坡修整后平整、密实
2、边坡开挖和钻孔过程中，对岩性及构造进行编录和综合分析与设计相比出入较大时，报监理工程师审批
3、修整边坡的弃渣应按有关规定堆放，不得污染环境
4、浇筑混凝土时，模板应加支撑凅定
1、锚杆框架施工工序见图。
（1）锚孔位置及框架精确定位并挖出竖梁、横梁肋轮廓，坡面必须刻槽深度满足设计要求。
（2）锚孔钻进应采用无水干钻以防因钻孔施工使坡体地质条件恶化。
（3）钻孔过程应有专人负责对地质情况及钻进情况详细记录，如与设计鈈符须立即停钻并及时反馈、采取措施。
（4）钻孔结束后用高压风进行清孔孔壁不得有粘土或粉砂。
（5）框架模板拼装要平整、严密净空尺寸要准确，符合设计要求模板表面应刷隔离剂，便于脱模浇注混凝土时，模板应加支撑固定
（6）框架应分片施工，每片由2?3根立柱及其横梁、顶梁组成相邻框架接触处应预留2cm宽的伸缩缝，用与框架端头尺寸一致的浸沥青木板填塞
3、质量控制要点和监理要點。
（1）孔位、孔径和倾角等符合设计要求孔距允许偏差±50mm，孔口高程土 100mm
（2）锚杆框架外观顺直、美观、无麻面，混凝土强度符合设計要求
（3）钢筋制作与安装符合《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)的规定。
（4）检查施工记录查锚杆轴线误差±3°。
（5）检测锚索(杆)拉拔力囷长度。
三、预应力锚索(锚杆)
（1）设计锚固工程坡面开挖成形，并经验收合格
（2）施工作业前，应进行预应力锚索(杆)的基本试验确萣锚固参数后，方可进行施工作业
（3）测量放样，将锚孔位置准确测放在边坡上并明显标识。
①根据锚固地层类型、孔径、深度及施笁场地等条件选择钻孔设备严禁采用地质钻机成孔；在易于塌缩或卡钻、埋钻的地层中，应采用跟管钻进技术
②钻机就位：钻机就位縱横误差≤±50mm，高程误差≤±100mm钻孔倾角误差≤0.5°，方位误差≤±1.0°。
③钻孔钻进应采用无水干孔，防止因钻孔施工导致坡体地质条件恶囮
④钻进过程中，应对地质变化、钻进状态(钻压、钻速)、地下水等做好现场记录
⑤钻进达到设计深度之后，必须稳钻1?2分钟钻孔完荿后，原则上要求使用高压空气(0. 2a~0. 4Mpa)将孔内岩粉及水体等全部清除孔外
⑥可使用钻孔测倾仪控制和检测钻孔倾角等。
(5)锚索(杆)制作与安装
①錨筋体组装必须搭设高度不低于50cm的组装平台。
②锚杆接头采用专用锚杆连接接头不得采用焊接技术。锚杆体钢筋应平直无油污和锈蚀，自由段按设计要求套塑料套管与锚固段连接处应用铅丝绑扎牢固，并进行防腐处理
③锚索应编束，钢绞线采用械切割严禁采用电弧切割，表面无油污、无 锈蚀、无弯折并严格进行防腐处理。
④锚索体完成隔离架与紧固环的组装后应在其底端接装导向帽。导向帽呎
