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内容详情：内容简介：预应力混凝土T形梁桥设计毕业设计论文合下式规定：σcp≤0.6fck式中：σcp—由作用短期效应组合和预应力产生的混凝土主压应力，按下式计算：σcp=2242?????cxcxσcx=0021yMMyMgeNANqgnngnnpnpnp????????=??nnppbpeqgnngbsAbsVVbsV???????.sin..,,短暂状况构件的应力验算桥梁构件的短暂状况，应计算其在制作，运输及安装等施工阶段混凝土截面边缘的法向应力。7.4.1预应力阶段的应力验算此阶段指初始预加力与主梁自重力共同作用的阶段，验算混凝土截面下缘的最大压应力和上缘的最大拉应力。根据《公预规》7.2.8条，施工阶段正截面应力应符...预应力混凝土T形梁桥设计毕业设计论文 合下式规定：σcp≤0.6fck式中：σcp—由作用短期效应组合和预应力产生的混凝土主压应力，按下式计算：σcp=2242?????cxcxσcx=0021yMMyMgeNANqgnngnnpnpnp????????=??nnppbpeqgnngbsAbsVVbsV???????.sin..,,短暂状况构件的应力验算桥梁构件的短暂状况，应计算其在制作，运输及安装等施工阶段混凝土截面边缘的法向应力。7.4.1预应力阶段的应力验算此阶段指初始预加力与主梁自重力共同作用的阶段，验算混凝土截面下缘的最大压应力和上缘的最大拉应力。根据《公预规》7.2.8条，施工阶段正截面应力应符合下列要求：（1）压应力：σcct≤0.7fck，=20.72Mpa（2）拉应力：①当σctt≤0.7ftk，时，预拉力区应配置其配筋率不小于0.2%的纵向钢筋；②当σctt=1.15ftk，时，预拉力区应配置其配筋率不小于0.4%的纵向钢筋；③当0.7ftk，＜σctt＜1.15ftk，时，预拉力区纵向钢筋配筋率按以上两者直线内插取用，拉应力σcct不超过1015ftk，。式中：σcct，σctt—预加应力阶段混凝土的法向压应力、拉应力，按下式计算：σcct=nsgnspnpnpWMWeNAN100??σctt=nsgnspnpnpWMWeNAN100??fck，，ftk，—与构件制作、运输、安装各施工阶段混凝土立方体抗压强度f，cu相应的抗压强度、抗拉强度标准值，本设计考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束，则：fck，=29.6MPa，ftk，=2.51MPa。表示出了预加应力阶段混凝土法向应力的计算过程。7.4.2吊装应力验算本设计采用两点吊装,吊点沿在两支点内移50㎝处,即两吊点之间的距离为28.16m,对于2号梁,一期恒载集度为g1=18.586KN/m,根据《桥规》4.1.10条规定，构件在吊装，运输时，构件重力应乘以动力系数1.2或0.85，因此可分别按g1=18.586×1.2=22.3032KN/m和g1=18.586×0.85=15.7981KN/m两种情况进行吊装应力验算，结果列于表（2.24）。正截面混凝土压应力验算表表2.24应力部位跨中L/4变截面支点上缘下缘上缘下缘上缘下缘上缘下缘NP（KN）.An（㎝2）.924.08ePN（㎝）98.-1.23Wn（㎝3）38.04.（㎝3）17.62.（KN·m）.0MG2（KN·m）MG1（KN·m）××××103Mq（KN·m）4.000NP/AN（MPa）5.144.933.423.38NP·ePN/Wnb（MPa）-8...721.030.10-0.14σPt（MPa）-3...453.483.24MG1/Wn（MPa）6.54-10.904.87-8.091.04-1.4900Mq+MG2/W0（MPa）7.69-3.405.74-2.551.27-0.5500σkc（MPa）14.23-14..642.31-2.0400σkc+σpt（MPa）10.675.368.026.775.012.413.483.240.5fck（MPa）16.2预应力筋拉应力计算表表2.25应力部位跨中L/4变截面支点N1N2N3N1N2N3N1N2N3N1N2N3In（㎝4）I0（㎝4）en（㎝）99.499.499.474.599.299.2-47.125.363.4-56.515.954.1e0（㎝）96.196.196.171.696.396.3-44.727.765.8-54.118.356.5MG1（KN·m）.0MG2（KN·m）716.125.7320Mq（KN·m）.0MG1en/In9.919.919.915.527.357.35-0.680.360.91000(Mq+MG2)e0/I010.5.998.058.05-0.880.541.29000σkt20.11.-1.560.902.20000σp=αEPσkt116..87.01-8.815.σpe（MPa）.089.135.142.130.143.24σpe+σp（MPa）.154.222.147.130.143.240.65fpk（MPa）1209σcx计算表表2.26应力部位跨中L/4变截面支点a-an-no-ob-ba-an-no-ob-ba-ao-on-nb-ba-ao-on-nb-bNP（KN）.An（㎝2）.924.08ePN（㎝）98.-1.23In（㎝4）yni（㎝2）47.60-3.3-80.447.80-2.9-80.253.92.40-103.153.82.40-103.2I0（㎝4）yoi（㎝2）50.93.30-77.150.72.90-77.351.50-2.4-105.551.40-2.4-105.6MG1（KN·m）.0MG2（KN·m）716.125.7320Mq（KN·m）.0NP/AN（MPa）5.144.933.423.38NPePNyni/IN（MPa）6.320-0.44-10.685.460-0.33-9.160.540.020-1.03-0.07-0.σpc（MPa）-1.185.145..534.935..403.424.453.453.383.383.24MG1yni/In（MPa）4.740-0.33-8.013.540-0.21-5.730.780.030-1.490000（Mq+MG1）yoi/I0（MPa）5.680.370-8.604.240.240-6.460.940-0.04-1.920000σst（MPa）10.420.37-0.33-16.617.760.24-0.21-12.401.720.03-0.04-3.410000σcx=σpc+σst（MPa）9.245.515.25-0.797.235.175.051.694.603.433.381.043.453.383.383.24τ计算表表2.27应力部位跨中L/4变截面支点a-an-no-ob-ba-an-no-ob-ba-ao-on-na-ao-on-nVG1（KN）.Sn（㎝3）.84In（㎝4）b（㎝4）（KN）049..225Vq（KN）116..018S0（㎝3）..53.71.Io（㎝4）σpe”（MPa）.136.30Apb（㎝2）08.sinθp00..1392VG1Sn/bIn（MPa）0.560.370.390.520.520.410.540.54(Vq+VG1)S0/bI0（MPa）0.450.520.520.360.921.061.060.700.610.830.830.680.890.89σpe”ApbsinθpAn/bIn0.580.390.450.590.590.440.580.58τ（MPa）0.450.520.520.361.922.202.201.461.481.941.941.532.012.01σcp计算表表2.28截面应力部位σcx（MPa）τ（MPa）σcp=2242?????cxcx（MPa）0.6fck跨中a-a9.240.459.2619.44n-n5.510.525.61o-o5.250.527.93b-b-0.790...
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帮帮文库版权所有上传用户：lwfqbctupq资料价格：5财富值&&『』文档下载 ：『』&&『』学位专业：&关 键 词 ：&&&&&&权力声明：若本站收录的文献无意侵犯了您的著作版权，请点击。摘要:（摘要内容经过系统自动伪原创处理以避免复制，下载原文正常，内容请直接查看目录。）跟着悬臂浇筑预应力混凝土持续梁桥的跨径逐步增年夜，所采取的混凝土强度愈来愈高，箱梁0号块的浇筑体积也愈来愈年夜。因为0号块在施工阶段和运营阶段的应力都比拟庞杂，是以常常涌现裂痕，形成了很年夜的平安隐患，曾经普遍惹起了桥梁工程界的看重。本文以车站北路浏阳河年夜桥为工程依托，应用年夜型无限元剖析软件ANSYS，树立空间实体无限元数值盘算模子，剖析了箱梁0号块混凝土浇筑温度场的特色，商量了束缚、混凝土压缩和预应力等身分对0号块晚期应力场的影响。随后，进一步考核了0号块在几个典范施工阶段的应力散布特色，探访出箱梁0号块在施工进程中的应力变更纪律，给出最轻易涌现裂痕的区域，为0号块的设计供给迷信有用的防备办法。论文研讨注解，0号块在混凝土浇筑进程中，水化热敏捷积聚，个中横隔板体积较年夜，外部温度最高，是温度掌握的重点；表里温差较年夜将招致晚期混凝本地货生温度裂痕；水化热温差或混凝土压缩会使0号块过剩束缚处发生较年夜的拉应力，施加预应力可以下降0号块的拉应力；几个典范施工阶段的最年夜主拉应力和竖向应力均跨越了标准限值，重要存在预应力钢筋锚固区邻近，使得这些部位轻易发生裂痕；底板下外面的支座邻近也涌现了拉应力。本文经由过程空间无限元剖析，得出了一些无益的结论，所唱工作可望为0号块的优化设计和防裂抗裂供给自创和参考。Abstract:With the cantilever casting of prestressed concrete continuous beam bridge span gradually increased, the strength of the concrete to take more and more high, box beam No. 0 block of the pouring volume is also more and more big. Because the 0 block in the construction stage and operating stage of the stress are more complex, is often the emergence of cracks, forming a very large potential safety hazard, has generally been the cause of the bridge engineering value. The in Station Road, Liuyang River big bridge based on the project, Nianye application type finite element analysis software ANSYS, establish the spatial entity infinite element numerical computation model, analysis of the box girder block of concrete pouring temperature field characteristics, to discuss the bondage, compressed concrete and prestressed element such as the 0 block late stress field. Subsequently, further examination of the zero block in several model construction stage of the stress distribution characteristics, visit a box girder block in the construction process of stress change discipline, gives the most easy to appear crack area, block design to provide scientific and effective preventive measures. S focus on the diaphragm, discussion paper notes, No.0 block in concrete pouring process, hydration heat quick accumulation medium volume is bigger, the external temperature is the highest, the temperature control inside and outside temperature difference is Nianye will lead to late coagulation local goo hydration heat temperature difference or coagulation soil compression will enable 0 block excess binding occurs at the larger tensile stress, prestress can drop 0
several construction stages of the most of the eve of the principal tensile stress and vertical stress across all of the standard limit value of prestressed anchorage zone near the site easily cracks under the bottom plate outside the adjacent appear tensile stress. In this paper, through the process of space infinite element analysis, some beneficial conclusions are drawn, sing work is expected to block optimization design and crack supply reference and reference.目录:摘要3-4ABSTRACT4-5第一章 绪论9-17&&&&1.1 悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥的发展概况9-13&&&&&&&&1.1.1 概述9-10&&&&&&&&1.1.2 悬臂浇筑施工法存在的问题10&&&&&&&&1.1.3 悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥在我国的发展10-13&&&&1.2 箱梁空间分析的一般方法13-15&&&&&&&&1.2.1 分析法14&&&&&&&&1.2.2 数值法14-15&&&&1.3 连续梁桥0号块空间分析的必要性和现状15-16&&&&1.4 本文的主要研究工作16-17第二章 0号块空间应力状态分析基本理论介绍17-35&&&&2.1 有限元理论基础17-26&&&&&&&&2.1.1 空间等参数单元18-26&&&&&&&&2.1.2 有限元法的收敛准则26&&&&2.2 混凝土温度及应力的变化特点26-29&&&&&&&&2.2.1 混凝土温度的变化过程27&&&&&&&&2.2.2 混凝土温度应力的发展过程27-28&&&&&&&&2.2.3 混凝土温度应力的类型28-29&&&&&&&&2.2.4 混凝土温度应力的分析29&&&&2.3 早期混凝土的热力学及变形性能29-35&&&&&&&&2.3.1 混凝土的温度参数29-31&&&&&&&&2.3.2 水化热表达式31&&&&&&&&2.3.3 混凝土的力学参数31-35第三章 0号块空间应力状态分析ANSYS应用介绍35-45&&&&3.1 ANSYS软件简介35-38&&&&&&&&3.1.1 ANSYS在桥梁工程中的应用35-36&&&&&&&&3.1.2 ANSYS的二次开发36-38&&&&3.2 ANSYS仿真分析中对材料的模拟38-41&&&&&&&&3.2.1 相关单元介绍38-40&&&&&&&&3.2.2 ANSYS仿真分析中对预应力的模拟40-41&&&&3.3 局部分析中对边界的处理41-43&&&&&&&&3.3.1 问题的提出41-42&&&&&&&&3.3.2 ANSYS模块处理方法42&&&&&&&&3.3.3 一般处理方法42-43&&&&3.4 ANSYS的热分析43-45&&&&&&&&3.4.1 稳态传热43&&&&&&&&3.4.2 瞬态传热43-45第四章 箱梁0号块浇筑温度场及温度应力分析45-75&&&&4.1 浏阳河大桥概况45-47&&&&&&&&4.1.1 工程概述45&&&&&&&&4.1.2 施工工艺简介45-47&&&&4.2 混凝土箱梁浇筑温度场的有限元分析47-57&&&&&&&&4.2.1 用ANSYS求解箱梁温度场47&&&&&&&&4.2.2 建立模型47-48&&&&&&&&4.2.3 荷载的施加及求解48&&&&&&&&4.2.4 计算结果分析48-57&&&&4.3 早期温度应力场的有限元分析57-73&&&&&&&&4.3.1 弹模的处理及增量法的应用57-58&&&&&&&&4.3.2 0号块混凝土早期应力场若干影响因素的探讨58-73&&&&4.4 小结73-75第五章 施工阶段0号块空间应力分析75-87&&&&5.1 计算范围的确定75&&&&5.2 单元类型选择及材料属性设置75-76&&&&5.3 荷载的处理76-77&&&&5.4 计算结果分析77-86&&&&&&&&5.4.1 工况一即0号块浇筑完成时截面应力78-79&&&&&&&&5.4.2 工况二即最大悬臂阶段截面应力79-81&&&&&&&&5.4.3 工况三即中跨合龙阶段截面应力81-83&&&&&&&&5.4.4 工况四即成桥阶段恒载作用下截面应力83-84&&&&&&&&5.4.5 工况五即成桥阶段温度作用下截面应力84-86&&&&5.5 小结86-87第六章 结论与展望87-89&&&&6.1 主要结论87-88&&&&6.2 展望88-89参考文献89-93致谢93-94攻读硕士学位期间主要的研究成果94分享到：相关文献|什么是预应力混凝土构件来自: adela 日分享至 :
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