relaxation process
合肥工业大学学报杂志社 关键词:冰粒；两相流；驰豫过程；浮速
[gap=777]Key words:ice particle； two
phase flow； relaxation process； velocity of floating up
基于12个网页-
relaxation processes
基于2个网页-
Relaxation process
基于1个网页-
由于过程中不包括芯能级激发，因此可避免芯能级激发时伴随的“驰豫过程”引起的信号失真。
Since core-level excitation is not involved in the process related to IPES, signal distortion caused by excitonic effects is not present in IPES.
ZA2 7合金的阻尼是热激活驰豫过程，是多个驰豫过程叠加的结果。
Accordingly, the damping of ZA27 alloy is the thermal activated relaxation process as well as the results of superimposition of multiple relaxation processes.
根据样品分子在色谱柱分离过程中的输运特征，认为样品在系统中以跃迁的方式完成迁移，建立了色谱柱分离过程驰豫理论的基本模型。
According to the basic idea of relaxation theory in chemical dynamics and the moving character of the sample molecules in a chromatographic column, a new transfer model was established.
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主题：关于90度/180度脉冲宽度测定与驰豫时间测定的关系
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littledwarf
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1. 射频强度tpwr设定值不同，氢核的90度/180度脉冲值理论上说也会改变，平常测氢谱时tpwr需要设定在多大的值？如果要测驰豫时间tpwr是否需要重新设定？2. 同一化合物处于不同化学位移值的氢信号，使它们脉冲到90度/180度，是不是所需要的脉冲时间也会有所不同？如此一来，如果要测每个信号的驰豫时间，是不是需要分别测定各自对应的90度/180度的脉冲宽度？没测过驰豫时间，产生一些疑问！
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原文由 littledwarf 发表:1. 射频强度tpwr设定值不同，氢核的90度/180度脉冲值理论上说也会改变，平常测氢谱时tpwr需要设定在多大的值？如果要测驰豫时间tpwr是否需要重新设定？2. 同一化合物处于不同化学位移值的氢信号，使它们脉冲到90度/180度，是不是所需要的脉冲时间也会有所不同？如此一来，如果要测每个信号的驰豫时间，是不是需要分别测定各自对应的90度/180度的脉冲宽度？没测过驰豫时间，产生一些疑问！1、tpwr不同，氢核的90度脉冲不同，这个可以用attval函数来粗略估计。安装仪器时都有一个指标，比如90脉冲小于10微秒，那么我们一般就用10微秒所对应的tpwr就行了。测迟豫时间时需要对90度或180度脉冲进行矫正，如果是准的，就不需要再测。2、至于你说的第二点，我觉得不存在这个问题。你考虑的过多了吧，呵呵
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不同的强度，当然90度脉冲会不同，而且由于磁场的漂移等原因，90度脉冲可能在一段时间后产生偏差，因此一定时间（比如每个假期回来后）最好再测试下90脉冲。
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原文由 chasgone 发表:1、tpwr不同，氢核的90度脉冲不同，这个可以用attval函数来粗略估计。安装仪器时都有一个指标，比如90脉冲小于10微秒，那么我们一般就用10微秒所对应的tpwr就行了。测迟豫时间时需要对90度或180度脉冲进行矫正，如果是准的，就不需要再测。谢谢chasgone的回答。以你的测试经验来看这个pw90值容易变化吗？进行90度脉冲值校正是测定驰豫时间T1之前必做的事情吗？它对待测样品敏感吗，是不是更换样品就需要重新校正一下这个pw90值呢？attval我查了手册没看到这个命令/参数？能说说它的用法吗？
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原文由 littledwarf 发表:2. 同一化合物处于不同化学位移值的氢信号，使它们脉冲到90度/180度，是不是所需要的脉冲时间也会有所不同？如此一来，如果要测每个信号的驰豫时间，是不是需要分别测定各自对应的90度/180度的脉冲宽度？没测过驰豫时间，产生一些疑问！不同化学环境的氢，其90度脉宽是相近的，对于小分子样品，我们一般都不单独测定其90度脉宽，而调用标准品的90度脉宽，这种测试条件虽然不是最佳的，但是一般能够满足测试要求
littledwarf
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原文由 daiyi 发表:不同的强度，当然90度脉冲会不同，而且由于磁场的漂移等原因，90度脉冲可能在一段时间后产生偏差，因此一定时间（比如每个假期回来后）最好再测试下90脉冲。正想再接着问问为什么要对90度脉冲进行定期校正呢，原来是因为磁场漂移的原故！谢谢，那么即然是场漂移所致，是不是可以考虑用标样把场重新找回来的方案呢？:)
tanggangfeng
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原文由 littledwarf 发表:原文由 daiyi 发表:不同的强度，当然90度脉冲会不同，而且由于磁场的漂移等原因，90度脉冲可能在一段时间后产生偏差，因此一定时间（比如每个假期回来后）最好再测试下90脉冲。正想再接着问问为什么要对90度脉冲进行定期校正呢，原来是因为磁场漂移的原故！谢谢，那么即然是场漂移所致，是不是可以考虑用标样把场重新找回来的方案呢？:)90度脉冲的变化并不是由于磁场漂移而引起的，而是由发射机功率变化或探头响应或样品不同而引起的。
liujing919
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我对测90度和180度脉冲也有一些疑问，从原理上考虑，90度和180度脉冲时间应与射频场强成正比，而磁旋比是不变的，这样如果射频功率一定的话，脉冲时间应该也不变才对，我同意tanggangfeng的看法，即样品不同，以及温度变化对射频场强施加了影响，是不是可以说核磁中的射频场强某种程度上是一个相对的概念。我想不用对每个信号都测量90度脉冲，因为测量驰豫的时候使用的90度脉冲是硬脉冲，不可能实现选择性激发。
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ID：chasgone
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原文由 littledwarf 发表:谢谢chasgone的回答。以你的测试经验来看这个pw90值容易变化吗？进行90度脉冲值校正是测定驰豫时间T1之前必做的事情吗？它对待测样品敏感吗，是不是更换样品就需要重新校正一下这个pw90值呢？attval我查了手册没看到这个命令/参数？能说说它的用法吗？一般来说pw90变化不大，半年时间变化应该不会超过1微妙（90度为10微妙），如果变化太大，那你就要怀疑你的仪器是否有问题了，我们的仪器在最开始使用时，发现90度变化很快，每天测定都是一个新的数值（成倍的增加），因为那时候我才刚开始接触核磁，所以就怀疑是不是自己技术的问题，然后到处问别人，后来发现是机柜里面的一块板子坏了，更换板子后恢复正常（保修期内，免费更换）。做一般的一维谱没有必要矫正90度脉冲。测定驰豫时间T1之前我都进行了90度脉冲值校正，因为里面用到180度脉冲，不过我没有去分析如果90度不准会导致什么样的结果。对于二维，进行90度矫正是很有必要的。
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至于attval的用法。我不知道你机子里面有没有这个宏命令，我想应该有，我这里就是自带的这个宏命令。具体用法如下：如果你知道tpwr=54时，pw=10.那么你输入attval(10,54)，然后就会在text窗口出现很多数值在这些数值里面你就会找到tpwr=53时，pw为多少，或者tpwr=59时，pw为多少。。。。。。。等等不过这是一个粗略的估计。
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ID：imnatake
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阅读此贴，彼为受益INCONEL 783合金的组织与应力驰豫性能研究--《上海交通大学》2011年硕士论文
INCONEL 783合金的组织与应力驰豫性能研究
【摘要】：INCONEL 783合金作为一种航空用低膨胀高温合金,目前已被用于制作超超临界火力发电机组的螺栓,并有可能用于未来更高参数如650oC以上的机组。然而,目前国内外对该合金在汽轮机工况应用的研究极为缺少,不能为该合金安全合理的使用提供必需的数据。本文对进口与国产两种合金进行了研究,一是用JMatPro材料性能模拟软件结合实验分析对该合金热处理制度的合理性进行了评估,二是对高温应力驰豫特性及相关的组织演变行为进行了分析。结果发现:
标准热处理工艺的固溶温度对于IN783合金的名义成分是合理的,但对实际Nb、Al含量较高且含C的合金偏低。
热力学计算显示783合金对η相析出敏感。为避免η相的析出,使用温度建议不超过650oC等级。此外,合金元素Cr、Fe对稳定γ′有利,降低Co、Nb的含量也可以抑制η相的形成。
β时效对汽轮机螺栓应用仍然是必要的,其作用不仅是提高晶界抗氧化性,而且还可起到减缓γ′的析出、抑制η形成的效果。
进口合金与国产合金相比有更多的γ′析出和更大的错配度。γ′在β时效时就会析出,并产生正的γ/γ′晶格错配。晶格错配随时效进行而增大,但在γ′二次时效时出现额外的负错配。
783合金在575oC~700oC下的应力驰豫曲线表现为快速下降和趋于平稳的两个阶段。短时间驰豫数据表明该合金可以用在600oC及其以下,625oC有较大风险,仍需要更长时间的试验进行评估。
时效工艺的改变会影响驰豫性能,目前所进行的反转时效及附加高温长时时效均导致合金抗驰豫性能弱化。固溶温度的改变及是否固溶对600oC的驰豫行为影响不大,但对更高温度如650oC有明显影响,固溶温度高的抗驰豫性能好;
在1000h内国产合金有更好的表现,其在600oC的抗驰豫性能优于进口材料;650oC的性能略低于1160oC固溶进口材料,而高于采用标准工艺固溶的材料。
国产和进口合金在驰豫初始阶段均表现出极高的应力指数,随着时间的延长和温度上升而明显下降;在所测温度范围内激活体积在50~80 b3之间,随温度上升先增大后减小,大体上随时间延长而减小;时效制度不同会对激活体积造成明显影响,但是否二次固溶及固溶温度的选择对激活体积的影响甚小。
在热处理、长时时效以及应力驰豫条件下β相内都有Heusler相析出,且其析出程度随温度和时间增加,但其对驰豫性能不产生影响。
783合金的应力驰豫是热激活辅助过程,和γ′粒子的粗化以及位错的回复有关,受交滑移和攀移共同控制,初期交滑移占主导地位,随时间延长,攀移占优。
【关键词】：
【学位授予单位】：上海交通大学【学位级别】：硕士【学位授予年份】：2011【分类号】：TG132.32【目录】：
摘要8-10Abstract10-12第一章 绪论12-26 1.1 引言12-13 1.2 超超临界汽轮机简述13-16
1.2.1 超超临界参数的说明13-14
1.2.2 超超临界汽轮机的发展概况14-15
1.2.3 超超临界汽轮机主要部件金属材料的选择15-16 1.3 低膨胀高温合金的发展16-18 1.4 汽轮机高温螺栓材料的选择18-21
1.4.1 刚性的影响18-20
1.4.2 热膨胀系数的影响20-21 1.5 高温螺栓的失效类型21-22 1.6 汽轮机高温螺栓材料的主要合金相22-23 1.7 本文研究目的及内容23-24 参考文献24-26第二章 热处理工艺的评估及成分优化26-47 2.1 引言26 2.2 材料制备、表征及试验方法26-28
2.2.1 材料制备26-27
2.2.2 实验及分析方法27-28 2.3 热处理过程中的组织演变28-41
2.3.1 析出相28-34
2.3.2 时效过程中的晶格错配34-39
2.3.3 析出动力学39-41 2.4 合金成分对组织与性能的影响41-45
2.4.1 元素分配41-44
2.4.2 实际成分与性能数据的统计分析44-45 2.5 小结45 参考文献45-47第三章 高温应力驰豫行为的评估47-63 3.1 引言47 3.2 试验方法与原理47-50
3.2.1 材料及试样制备47-48
3.2.2 应力驰豫试验48
3.2.3 应力指数n 的测量48-49
3.2.4 塑性变形的激活体积V 的测量49-50 3.3 结果分析及讨论50-61
3.3.1 加载曲线与弹性模量50-52
3.3.2 应力驰豫行为52-55
3.3.3 应力指数55-57
3.3.5 临界应力57-58
3.3.6 驰豫微观机制的热激活分析58-60
3.3.7 外推应力60-61 3.4 小结61 参考文献61-63第四章 驰豫过程中的组织演变63-78 4.1 引言63 4.2 实验及分析方法63 4.3 驰豫前后的组织分析63-77
4.3.1 原始组织63-69
4.3.2 时效组织69-72
4.3.3 驰豫后组织72-76
4.3.4 时效前后的晶格错配76-77 4.4 小结77 参考文献77-78第五章 结论78-80攻读学位期间发表的论文80-81致谢81
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京公网安备75号(), ,, ω与粒子绕外场相等时， 粒子在相邻塞曼能级之间将发生磁偶极跃迁，磁偶极跃迁的选择定则是,H1,Li7,F10Naclear& Magnefic& ResonanceNMR ()()
1946Stanford Bloch Hanson Harvard Purcell Pound 1952
120TMx &My& Mz
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T1Mzxy Mx My
&&& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
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&& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&3
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56&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
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&&& XY,22 a
&&&&& &&&&&&&&&&&&&&&&8
&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&9
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&& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&
2.I=1/2&&&&&
Z&&&&&&&&&
m=1/23&&&&&&&&&&&
&&&& &&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&
3.T1 T2 I=1/2zN1-N2，即
4.Bloch1946Bloch
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&&&& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&11
& &&&&&&&&&&&&&12
&&&&&&&&&&&
(ωt)& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&13
&&&&&&&&&ωt&&&& ωt
&&&& &&&&&&&&&&ωt&& ωt
&&&&&&&&&&&&&14
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&15
&&&&&& &&&
&&&&& &&&&&&(16a)
&&&&& &&&&(16b)
&&&&& &&&&&&&&&&&&&&&&(16c)
&&& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&17
&&& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&18
z’zx`y`ωxy和是x`y`
把上二式带入（式15），则
&&&&&&& &&&&&&（19a）
&&&&&& （19b）&
式中。上式中（19c）一式表明的变化是的函数而不是的函数，由式(8)可知，的变化表示了该系统能量的变化。所以的变化反映了系统能量的变化。在式19中，令
则可得方程的稳态解为
&&&&&&& （20）
实验上，只要扫场很缓慢通过共振区，则可满足上面的条件。根据式(20)画出的和的图形如图4所示。因为磁矩的分量永远与旋转磁场的方向相同，它与的比值相当于动态复数磁化率的实部；而磁矩的分量分量与旋转磁场总保持900的相位差，它们之间的比值相当于动态复数磁化率的虚部。所以，分别把和称为色散信号和吸收信号。由图4(b)可知当外加磁场的频率ω等于在磁场中的进动频率ω0时，吸收信号最强，即出现共振吸收。在核磁共振波谱仪中，按照接收电路或电路调节方式的不同，可以获得信号或信号。
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&&&&I=0 ,1/2 ,1 ,3/2&&
&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&m=I
-I+1 & -I&
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&&&&&&……
5abI=1/2I=1
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B0= 0=B0B0-0,,T1T2,
1112a12b12c
6600NMR1T10.7054NMR