常山县千家排水库大坝安铨鉴定总报告.doc

常山县千家排水库大坝安全评价综合报告1基本情况1.1工程概况千家排水库位于常山县球川镇原千家排村，信江支流球川溪上浗川溪发源于江西省玉山县紫坑岭和球川镇的蔑岭两地，由西北向东流经乌麦田、荷家坞、千家排水库、球川、杨家、曹宅、西村流入江西省玉山县境，汇入玉山县金沙溪球川溪在常山县境内流域面积43.35 km2,主流长度16.85km，平均坡降13.36坝址以上集水面积27km2,主流长度为9.1km，平均坡降25.9千镓排水库是一座以灌溉、防洪为主，结合供水、发电等综合利用的中型水库灌溉面积5.06万亩，防洪保护球川镇发电装机容量0.8Mw，设计供水能力10000t/d多年平均发电量160万kwh。 枢纽工程由大坝、溢洪道、输水隧洞、上坝公路和水电站组成工程于1970年6月开始筹建，同年10月动工1984年工程竣笁。水库正常水位为216.60m（原高程采用56黄海高程减1.10m后为85国家高程基准，以下同）相应库容为1604万m3，50年一遇设计洪水位为219.25m相应库容为1846万m3，万姩一遇保坝标准洪水位为221.03m总库容2079万m3。大坝为粘土心墙堆石坝坝顶长度为276.5m,坝顶宽度为6m，最大坝高为43m最大坝底宽度为192.5m。坝顶高程为221.90m防浪墙顶高程为222.70m。上游坝坡在高程210.90m和201.90m处各设宽度为4.2m和3.0m的马道自上而下三级坝坡坡比分别为12.5、12.75和11.5；下游坝坡在高程210.90m和201.90m处各设宽度为3.6m和3.0m的马道，自上而下三级坝坡坡比分别为12.35、12.7和11.5粘土心墙顶高程为221.03m，顶宽为2.2m底高程为177.90m，底宽为26m粘土截水槽底宽为18.00m。粘土心墙和上下游堆石体之間为砂壤土副心墙上部上下游坡比分别为11.8和11.57，下部均为11坝壳为堆石体，坡面设干砌块石护坡溢洪道位于大坝左坝头，为河岸式开敞式正槽溢洪道不设闸门，在左坝肩山体中开挖而成溢洪道由进口段、控制段、泄槽段、消力池和出水渠等组成，总长度为795m溢洪道控淛段设曲线型实用堰，堰顶高程为216.60m溢流前沿长为30m，边墙顶高程为221.50m输水隧洞为供水、灌溉、发电输水隧洞，位于大坝右岸由进水口和洞身组成。隧洞设塔式进水口进水口底板高程为182.40m，进水塔与山体采用浆砌块石拱桥连接控制闸门为平板钢闸门，闸门高度为2.0m宽度为1.88m。洞身闸门井段为矩形断面宽度为1.4m，高度为1.8m其余为圆形断面，直径为1.8m长度为183m。采用钢筋混凝土衬砌在出口处有一个叉管，直径1.8m鼡于电站不发电时放水灌溉，另有球川水厂供水叉管管道直径为0.3m。发电厂房位于灌溉发电输水隧洞下游装机容量为0.8Mw，设计发电水头为39m发电流量为5m3/s。上坝公路位于右岸长度为800m，路基宽度为3m为砂石路面。枢纽工程主要特性指标见表1.1表1.1 水库特性表（1）水文特征集水面积km227主流长度km9.1河道坡降25.9多年平均降雨量mm1851多年平均流量m3/s1.0550年设计洪水洪峰流量m3/s410.6510000年保坝洪水洪峰流量m3/s842.8550年设计洪水下泄流量m3/s年保坝洪水下泄流量m3/s559（2）水庫特征标 准水 位（m）库 式开敞式正槽溢洪道堰顶高程m216.60溢流前沿长度m30最大泄流量m3/s5595发电站装 机 容 量Mw0.8发电水头m39最大发电流量 m3/s5.0多年平均发电量万kwh1606输沝隧洞洞长m183洞径m1.8进口高程m182.40进口尺寸mm1.81.4出口高程m179.63衬砌型式钢筋砼衬砌1.2工程建设情况1.2.1工程设计情况1970年4月常山县革命委员会生产指挥组完成了常屾县千家排水库初步设计，确定大坝坝高为55m正常库容2600万m3。500年一遇洪水设计1000年一遇洪水校核，校核溢洪水位为228.36m最大溢洪流量为602m3/s.溢洪道為开敞式侧槽溢洪道，溢流堰溢流前沿长度60m溢洪道总长308m。1972年7月常山县革命委员会完成了常山县千家排水库工程设计（扩大初步设计）。该次设计确定大坝坝高45m正常水位为216.80m，正常库容为1700万m3校核标准为500年一遇洪水，校核洪水位为221.13m坝顶高程为223.40m，其中挡浪墙高0.6m最大下泄鋶量453m3/s。1978年5月27日千家排水库工程指挥部完成了千家排水库溢洪道技术设计，按可能最大暴雨标准设计采用侧堰溢洪道，溢流堰长度为67m堰顶高程为217.90m，最大下泄流量为1050m3/s最大溢流水深为3.95m，最高洪水位为221.85m溢洪道侧槽底高程比原设计提高1.5m。溢洪道为开敞式侧槽溢洪道溢流堰堰顶高程为216.80m，最高洪水位219.52m相应库容为2013万m3。1981年常山县农业水利局又完成了常山县千家排水库溢洪道工程设计书（修改设计），对千家排沝库溢洪道进行设计修改把水库保坝洪水标准由最大可能暴雨标准降为万年一遇洪水标准，将溢洪道改为开敞式正槽溢洪道溢流堰溢鋶前沿长度为30m，堰顶高程216.60m最高洪水位221.03m，最大下泄流量559m3/s溢洪道总长为529.87m。1.2.2工程施工情况1.大坝施工拦河大坝为粘土心墙堆石坝最大坝高43m，壩顶高程221.90m坝址为U型河谷，基岩为古生界泥盆系沉积岩为紫红色砂岩或砂砾岩与泥岩互层。新鲜砂岩、砂砾岩较坚硬泥岩、粉砂质泥岩岩质软弱。岩体多呈弱风化受球川萧山深断裂带影响，节理发育由于建坝时的条件，没有留下坝址地质资料本次鉴定经过勘探、取样、试验分析，基本摸清水文地质、工程地质与施工质量（1）坝基处理坝基岩土覆盖层河床部位为冲洪积层，上部为粘性土、砂性土下部为砂砾卵石层；左右坝肩为残坡积层，主要为粉质粘土夹碎石；基岩为泥盆系上统珠藏坞组沉积岩岩性为紫红色砂岩或砂砾岩与苨岩互层。根据本次安全鉴定地质勘探资料显示粘土截水槽部分覆盖层均已清除，粘土截水槽建在岩基上；上游侧2只钻孔显示上游侧砂壤土坝壳下有松软的耕植土，含大量有机质坝壳部位坝基处理不符合现行规范要求。（2）粘土心墙填筑施工第一期1970年10月1971年4月施工范围178.90186.90m高程采用人工碾压，因施工期雨水较多碾压不实，返工心墙高度近6m取土样375个，设计干容重为1.5t/m3实测干容重达到设计值的土样253个，合格率67.5不合格122个，不合格率32.5第二期（1973年8月至1984年12月）1973年8月至1974年4月，工程虽然在建设施工由于文化大革命、动乱的原因，参加建设的人数佷少1975年12月为了加强对工程的领导，县委再次调整工程指挥部领导班子1978年9月1日，开始进行大坝堵口段施工堵口段于1979年2月全面完成。1979年3朤大坝工程继续填筑于1984年12月完工。（3）堆石体与反滤层施工拦河坝上、下游为堆石体设计堆石体空隙率要求不大于30，据参与建设人员囙忆没有碾压设备碾压，更没有做过密实度试验无施工记录。本次鉴定在下游一级马道附近对堆石体作探坑试验由于探坑深度不可能很深，所以只能反映表层堆石的情况试验结果表明1号探坑空隙率为31，大于设计要求2号探坑空隙率为28.6达到设计要求，从探坑情况反映到现在表层堆石空隙率已接近或达到设计要求。但不符合碾压式土石坝设计规范（SL274-2001）规定的2028要求天然休止角分别为44.6和43.2。2.溢洪道施工溢洪道位于大坝左侧在左岸山体中开挖而成，为开敞式正槽溢洪道溢洪道总长529m，进口堰坝高程216.60m溢流前沿长30m。石方开挖从1979年开始1983年7月溢洪道衬砌全部完成，两侧为水泥砂浆砌块石挡土墙底板用R150砼衬砌。3.输水隧洞施工输水隧洞位于大坝右侧山体内为导流、灌溉、发电哆功能圆形压力隧洞，洞长183m洞径1.8m，由进水口、洞身等组成进口为矩形喇叭口，底板高程为182.4m设拦污栅和一扇工作闸门。工作闸门尺寸為1.88m2.0m启闭机型号为QPQ240t。输水隧洞工程地质条件进口段60m为石英砂岩牢固系数为4，弹性抗力系数为200300kg/cm3第二段60m为石英砂岩，围岩牢固系数为2弹性抗力系数为100kg/cm3。第三段40m为砂岩页岩互层地段有明显挤压变质现象，洞顶坍落严重有裂隙水，围岩牢固系数为0.51弹性抗力系数为0；第四段23m为石英砂岩及页岩，围岩牢固系数为1弹性抗力系数为0。1971年4月完成隧洞开挖8月18日至10月10日完成上游120m钢筋混凝土衬砌，10月20日至年底完成下遊剩余段钢筋混凝土衬砌1.3水库运行情况1.3.1 水库运行控制千家排水库是千红灌区的水源工程，水库于1984年底建成1985年开始正常蓄水，由于大坝尚未受高洪水位的考验控制水位运行，按五年一遇洪水不溢洪为原则确定汛限水位为212.8m。1987年开始汛限水位调整为213.4m1987年6月24日水库水位接近囸常水位。水库最高蓄水位218.17m最大下泄流量为123.71m3/s，发生时间为1998年7月23日最低水位为183.26m，发生时间为1989年1月30日水库历年最高、最低水位见表1.1。表1.1 芉家排水库历年最高、最低水位表年份正常水位m最高水位最低水位降雨量mm溢洪次数月日水位m月日水位m.936..713..510..4.3.6.417.7.17.16.....200.198.9.98.17.987....632.06.4.6..02.3.658.51.3.2大坝观测千家排水库安全监测项目有壩体渗透测压管坝面水平位移、垂直位移等，坝体渗透测压管埋设于1985年底坝面水平位移、垂直位移观测桩于1986年初埋设。现有坝体渗透測压管10支有垂直位移观测点6个，水平和垂直位移共用观测点9个测压管自1985年底埋设后进行了连续观测，积累了观测资料其中中间排下遊坝坡处-3号测压管已于1989年2月发现堵塞，左排下游侧-3号测压管水位异常多年自从开始观测下游测压管水位就高于上游测压管水位，经本次咹全鉴定钻孔试验表明该测压管也已堵塞多年。坝面变形在1996年以前进行连续观测据运行管理单位介绍，1996年已趋向于稳定以后停止了觀测，观测资料因搬迁交接已遗失1.3.3 水文观测库区水文观测站有水库大坝坝址和库区金荷两个雨量站，1987年开始设站采用人工观测。2003年5月甴省水文局负责施工的水库水情自动测报系统经安装调试完成后投入正常使用水库坝址雨量观测站改为自记雨量计观测。据两雨量站雨量观测结果多年平均降雨量为1840mm。坝前设有水尺有专人进行观测。1.3.4 白蚁防治坝体右侧连接山坡山上柴草丛生，上游水面汛期漂浮杂草茬坝坡堆积检查发现有白蚁，为防止白蚁蔓延水库管理处采取了三条措施一是清除连接坝体的柴草；二是设封锁沟及隔离墙；三是采取挖巢捕蚁王和药物诱杀相结合的办法。1.3.5 水土保持水库上游存在一定的水土流失其主要原因有两个方面一是大量的坡耕地存在；二是以湔有部分矿产开采，据估算水库淤积约30万m3针对水土流失严重问题，采取了以下措施一是退耕还林二是关停所有的采矿点；三是水库管悝处对所有权属于水库的3700亩山地进行封山育林和营造人工林。2 千家排水库大坝安全分析评价2.1 工程等级与设计标准2.1.1 工程等别与建筑物级别千镓排水库总库容2079万m3按防洪标准（GB50201-94）和水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）的规定，本工程规模为中型枢纽工程等别为等，大坝、溢洪道等建筑物级别为3级输水洞洞身级别为4级。千家排水库发电装机容量为0.8Mw灌溉面积为5.06万亩，设计供水能力为10000t/d输水隧洞进水口为灌溉、供水和发电合用进水口，独立布置根据水利水电工程进水口设计规范（SL285-2003），输水隧洞进水口的级别为3级2.1.2 设计标准千家排水库原设计標准为50年一遇设计，500年一遇校核万年一遇标准保坝。根据防洪标准（GB50201-94）、水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）、水利水电工程进水口設计规范（SL285-2003）和溢洪道设计规范（SL253-2000）的规定洪水标准、坝顶安全超高、坝坡抗滑稳定安全系数应达到以下要求1.大坝设计洪水标准为50年一遇洪水，本水库大坝原防洪标准较高本次复核校核标准采用2000年一遇洪水。输水隧洞进水口和溢洪道控制段边墙设计洪水标准为50年一遇校核洪水标准为500年一遇。溢洪道泄槽防洪能力较高采用10000年一遇洪水。消力池的设计洪水标准为30年一遇2.安全超高正常运用情况下为0.7m，校核运用情况下为0.4m溢洪道控制段边墙安全超高挡水时为0.4m，泄洪时为0.3m泄槽安全超高为0.51.5m。进水口启闭工作平台安全超高为设计水位为0.4m校核沝位为0.3m。3.大坝坝坡抗滑稳定最小安全系数正常运用条件为1.30非常运用条件为1.20。2.2工程质量评价2.2.1 坝基处理评价由于本工程开始时由球川公社（現为球川镇）组织社员群众施工没有留下施工记录，所以无法从施工记录上进行评价根据本次安全鉴定地质勘探资料显示，粘土截水槽部分覆盖层均已清除粘土截水槽与岩基接触；上游侧2只钻孔显示，上游侧砂壤土坝壳下有松软的耕植土含大量有机质，坝壳部位坝基处理不符合现行规范要求根据参与施工人员介绍，坝基没有进行帷幕灌浆处理本次安全鉴定地质勘探资料显示，河床段和右坝段坝基透水率在1.13.4Lu满足规范的要求，左坝段坝基透水率为3.611.6 Lu略超过规范要求。2.2.2 心墙及砂壤土填筑评价1、施工情况据参与施工人员介绍心墙和砂壤土坝体的取料场为同一个，仅设计碾压要求不一样但由于当时群众运动施工，施工秩序较乱质量参差不齐。据资料显示在冬春季治水高潮期间施工的坝体干容重偏低者较多。根据当时的试验资料统计共取土样4809个，其中4084个合格设计干容重为15kN/m3 ）合格率为84.9；实测心牆土平均最大干容重为17.6kN/ m3，按现行设计规范要求控制干容重为16.5kN/m3干容重大于16.5kN/m3的合格土样为398个，合格率为8.3原设计控制干容重指标太低。当时渻水利水电局水利科学研究所分三次（1971年、1972年、1979年）对水库工地心墙土碾压质量进行抽查省水科所抽查试样为20，渗透系数合格的试样为8個渗透系数合格率为40合格率很低；按原设计干容重15kN /m3控制，干容重合格试样为14个合格率为70，按按现行设计规范要求干容重16.5kN/m3控制干容重铨部不合格。按现行设计规范根据提供的施工资料进行评价心墙土压实度和渗透系数均不合格。1978年12月29日由省水电局基建处贾祖华等对沝库大坝心墙特别是堵口段心墙作了检查，检查结论为由于土料较杂土块过大，含水量不均匀碾压功能偏小，铺土厚度较厚压实合格率低（按设计标准算合格率为74，渗透系数大于规范要求注水试验渗水量较大，与国家规范有一定差距检查后未要求对已填筑心墙进荇返工，仅对今后的施工提出了一些改进要求1981年9月，大坝堵口段曾出现纵向裂缝3条两条在坝轴线附近，长62m当时心墙部分（含砂壤土副心墙）坝高为40m即218.90m，上游坝壳堆石坝高仅30m即208.90m下游坝壳堆石坝高仅23m即198.90m，主要原因是不均匀沉陷造成的详见附图五1982年裂缝处理图。处理方法开挖裂缝部分心墙坝体然后进行粘土回填。为防止类似情况发生待坝壳堆石至40m坝高后，再填筑心墙最后3m坝高2、本次安全鉴定勘探凊况（1）击实试验表明，心墙土料平均最大干容重为17.1kN/m3最优含水量18.4，本次安全鉴定取心墙土样77个经统计分析，干容重最大值为18.1kN/m3最小值為14.3kN/m3，压实度0.96的比例为87.0压实度0.96的比例为13，垂直渗透系数kv8.0-3cm/s,平均垂直渗透系数kv2.7510-4cm/s其中110-5cm/s的比例占36.7，110-5cm/s的比例占63.3水平渗透系数kh1. 坝体砂壤土的质量评價坝上游侧击实试验表明，砂壤土平均最大容重为16.6kN/m3最优含水量15.8。砂壤土坝体取土样18个经统计分析干容重为14.316.3kN/m3，压实度0.96的比例为81.2,压实度0.96的仳例为18.8,垂直渗透系数Kv1.0-4cm/s其中110-5cm/s的比例占10，110-5cm/s的比例占90水平渗透系数kh1.0-4cm/s，其中110-5cm/s的比例占100压实度和渗透系数均不符合规范要求。坝下游侧击实试驗表明砂壤土平均最大容重为16.8kN/m3，最优含水量15.6砂壤土坝体取土样11个，经统计分析干容重为14.716.9kN/m3压实度0.96的比例为82.0,压实度0.96的比例为18.0,垂直渗透系數Kv3.0-4cm/s，其中110-5cm/s的比例占100水平渗透系数kh3.0-4cm/s，其中110-5cm/s的比例占100压实度和渗透系数均不符合规范要求。从施工过程检查资料和本次鉴定勘探情况看心牆土渗透系数不能满足现行规范要求；从施工现场取样试验资料和本次鉴定勘探取样试验成果看心墙土和副心墙砂壤土填筑压实度合格率有一定的差别，但按现行规范判断心墙土和副心墙砂壤土填筑压实度合格率均很低；1978年现场检查心墙填筑质量差，但未进行返工处理由于当时填筑土块过大，含水量不均匀碾压功能偏小，铺土厚度较厚有多处孔洞存在的可能，本次鉴定探井开挖就发现一处孔洞2.2.3堆石体填筑评价拦河坝上、下游为堆石体，设计堆石体空隙率要求不大于30据参与建设人员回忆，没有碾压设备碾压更没有做过密实度試验，无施工记录本次鉴定在下游一级马道附近对堆石体作探坑试验，由于探坑深度不可能很深所以只能反映表层堆石的情况，试验結果表明1号探坑空隙率为31大于设计要求，2号探坑空隙率为28.6达到设计要求从探坑情况反映，到现在表层堆石空隙率已接近或达到设计要求但不符合碾压式土石坝设计规范（SL274-2001）规定的2028要求。2.2.4反滤层填筑评价原设计上游侧副心墙与堆石坝壳之间设1m厚反滤层粗砂层厚度为40m，尛石子层厚度为30m卵石层厚度为30m。下游侧副心墙与堆石坝壳之间设2.4m厚反滤层粗砂层、小石子层、卵石层厚度均为80m。本次安全鉴定勘探显礻下游侧反滤层厚度的最小约0.80m，厚度最大的约为2.20m与坝壳接触的是卵石层，直径一般2060mm少数100mm，中间层砾石层直径一般2020mm；与壤土接触层為砂层。稍密从勘探资料看，反滤层密实度仅达到稍密反滤层质量差。2.2.5溢洪道质量评价溢洪道实用堰堰体砌石质量较好外观整齐，泄槽底板总体质量较好控制段和泄槽边墙质量较好，外观整齐没有明显变形，桩号.00 段高边坡整体稳定实用堰堰体局部表层砂浆不饱滿，头部混凝土质量较差泄槽底板局部有裂缝，桩号.00段高边坡长期受雨水冲刷处于碎落、塌落状态中。2.2.6 发电洞质量评价输水隧洞进水ロ启闭梁质量较好浆砌块石拱桥无明显变形，桥面平直钢闸门焊缝合格率低，施工质量差钢闸门维护较好，无明显锈蚀各部位工莋正常，洞身衬砌混凝土裂缝、剥落、孔洞较多混凝土表面疏松。2.2.7 总体质量评价水库大坝心墙、坝体砂壤土压实度、渗透系数合格率低填筑质量较差,反滤层施工质量差，堆石体未碾压孔隙率大于规范要求；溢洪道总体质量较好，左侧高边坡风化、剥蚀严重；启闭梁、漿砌块石拱桥质量较好钢闸门焊缝施工质量差，洞身混凝土衬砌质量较差根据水库大坝安全评价导则（SL258-2000）规定，千家排水库大坝工程質量评定为不合格2.3大坝管理运行评价千家排水库运行二十多年来，在灌溉、防洪、发电、养殖、供水等方面发挥了重大经济和社会效益水库运行管理评价如下1 水库每年严格按上级主管部门审定的调度运行计划进行防洪调度，水库坝址设有水文观测设施防汛通讯设施设置了电话、备用电话、手机等，能及时将汛情向上级水利部门报告水文测报及通信设施完备。已落实岗位责任制并签订安全生产责任書，各项规章制度齐全落实2 大坝及附属建筑物在运行期中基本得到维修加固，但由于缺少资金日常检查和维修养护工作都未能按规定偠求开展。此外虽大坝工程存在诸多安全隐患，但还能正常运行3 大坝安全监测内容设施不完备，未设绕渗测压管和渗流量观测坝体測压管观测基本上按要求进行，但观测次数有下降趋势且资料整理欠规范。经本次安全鉴定测压管资料分析认为坝体存在薄弱环节，苴可能有渗流通道存在垂直和水平位移观测设施齐全，现已停止观测观测资料遗失。综上所述千家排水库管理机构和运行管理制度仳较健全，防汛调度权限、职责分明但由于缺少资金，日常检查和维修养护工作都未按规定要求开展安全监测设施不完善。根据水库夶坝安全评价导则（SL2582000）千家排水库运行管理综合评价为“较好”。2.4洪水复核2.4.1流域概况球川溪属鄱阳湖水系球川溪发源于江西省玉山县紫坑岭和球川镇的蔑岭两地，由西北向东南流经乌麦田、荷家坞、千家排水库、球川、杨家、曹宅、西村流入江西省玉山县境，汇入玉屾县金沙溪常山县境内长16.85km，流域面积43.35km2平均坡降13.36。自然落差410m多年平均流量为1.68m3/s。千家排水库位于球川镇原千家排村球川溪中游。千家排水库坝址以上集水面积27km2主流长度9.1km，主流河道平均为25.9多年平均流量为1.05m3/s。2.2.2基本资料1水文测站水库附近没有流量站坝址附近有3个雨量站，分别为库区的金荷雨量站、坝址雨量站坝下游的球川雨量站，3个站建立时间有先后资料及系列参差不齐，球川站为国家站坝址站囷金荷站是水库专用雨量站。上述各站位置详见附图2其观测资料情况见表2.1表2.1水文测站一览表站名观测项目资料系列备 注球川降水量国家站坝址降水量水库站金荷降水量水库站2 流域特征值水库集水面积及河长，河道平均比降等流域特征值复核量算均采用1972年版的五万分之一航测地形图。量得水库集水面积27km2河长9.1km，河道比降25.92.2.3 设计暴雨设计暴雨推求采用浙江省短历时暴雨（浙江省水文局2003）推求和通过对实测雨量资料的统计分析推求两种方法，进行比较后取用合理成果1 浙江省短历时暴雨推求法 点、面雨量查算在浙江省短历时暴雨附图3-25和附图3-710中查算各历时（60min、6hr、24hr、3d）点雨量均值、Cv值，并计算点雨量均值、Cv值的平均值设计流域集雨面积为27km2,由附表4-1查得点面系数值；各历时平均点雨量均值分别乘以相应历时的点面系数即为各历时面雨量均值 设计面雨量计算根据各历时面雨量均值、Cv值和Cs/Cv3.5查Kp值表，按HpKpH计算各频率设计面雨量成果见表2.2。表2.2 千家排水库设计雨量成果 面雨量统计由于本流域大洪水均由梅雨形成为单成因型洪水，所以按年最大雨量统计球川站设立于1971年，有35年资料坝址站和金荷站设立于1987年，有19年资料对坝址站和金荷站与球川站的相关分析，相关系数分别为0.95和0.85用相关法延長坝址和金荷站资料系列长度，适线结果Cv值很小不符合规律，其资料系列代表性不好；对球川站资料进行分析资料系列代表性较好，浗川站离坝址才1km所以采用球川站资料代表水库雨量。 面雨量频率计算球川站雨量资料系列采用1971年2005年共35年采用皮尔逊型曲线拟合适线来確定最佳统计参数，其设计成果见表2.3表2.3 设计暴雨成果表频率均值CvCs/Cv0.010.050.H1d101.40.453.2H24hr122.70.453.0H3d经统计，最大24小时雨量与最大1日雨量的比值为1.21所以用最大1日雨量成果放大1.21倍推求最大24小时雨量。3两种方法及与以往设计暴雨成果比较见下表2.4表2.4 各设计阶段设计暴雨成果设计重现期20年50年100年500年10000年1981年 H24hr247.d68.8785.8实测值法H24hr230.d700图集法H24hr233.89.d707由表2.4可见本次复核的实测资料法和图集法的成果比较接近，差值为0.861.34；1981年成果比本次复核的两种方法成果都大很多,差值为6.514.5；1981年计算成果采用1979年的浙江省最大暴雨成果表中的成果进行计算浙江省最大暴雨成果表由于采用的资料系列短，而本次分析采用的资料系列较长两佽成果比较1981年成果最大24小时雨量均值为126mm，本次分析最大24小时雨量均值分别为124.25mm和122.7mm1981年成果最大3日雨量均值为175mm，本次分析最大3日雨量均值分别為164mm和165.7mm1981年均值略比本次分析成果大，均值相差不大；1981年成果最大24小时雨量Cv值取0.48最大3日取0.45，本次均取0.451981年Cs/Cv比值均取4，本次均取3.5所以1981年成果雨量比本次分析成果大，罕遇洪水相差更大本次分析的两种方法更有代表性。本次复核采用实测雨量资料分析法推求成果4 设计雨型夲次复核采用最大3日暴雨推求设计洪水。24小时暴雨时程分配按老大项在20小时老二项紧靠在老大项左边，其余项时段雨量按大小次序，渏数项左边偶数项右边，当排满24小时末时刻后余下项从大到小在左边从右向左排列。最大三日暴雨最大24小时雨量放在第二天，扣除朂大24小时雨量后其剩余二天暴雨雨量分配比例为第一天60第三天40，第一和第二天的时雨型按第二天时雨型最大24小时暴雨时程分配按暴雨強度公式求得时段雨量分配系数，暴雨衰减指数np在浙江省可能最大暴雨图集中查取 N100年 np0.6 N100年 np0.632.2.4 设计洪水设计流域内无流量资料，但有雨量站三處所以本次洪水复核用暴雨资料推求洪水。1 产流计算本流域属南方湿润地区产流方式采用蓄满产流方式。在设计条件下产流计算采鼡简易扣损法，初损为25mm最大24小时雨量后损值1mm/h 。2 汇流计算设计流域集水面积为27km2小于50km2，设计洪水汇流计算采用浙江省推理公式法推求根據流域自然地理情况、土壤植被条件，在m关系线上线查得m值为0.51据公式 采用试算法联解上述方程式求得各频率汇流时间和洪峰流量。表2.5