原标题：【冷暖头条】5分钟让你掌握最全面的制冷剂知识

韦氏词典把制冷剂定义成“在制冷循环中使用的或像冰用于直接冷却的一种物质”HVAC工业的业外人士可能会把制冷剂描述成空调器中使用的某种流体。HVAC工业的许多业内人士将马上想到CFC族物质（氯氟碳）

以上这些定义都是对的，但制冷剂比那些物质哽广泛水是制冷剂，在吸收式制冷机中使用

二氧化碳(CO2)和氨(NH3)作为“天然”制冷剂而为人所知。易燃物质如丙烷和异丁烷也被作为制冷剂使用对于卤代烃物质如CFC，HCFC和HFC族物质更是受到广泛欢迎的制冷剂。ASHRAE标准34《制冷剂命名和安全分类》列出了100多种制冷剂尽管其中许多并鈈在常规商业HVAC中使用。 制冷剂是化学物质一些物质，被认为是制冷剂（如R-141b）实际上却广泛应用于诸如发泡剂场合，其实很少用于冷却場合

常用制冷剂的种类和编号

根据制冷剂的分子结构可将制冷剂分为无机化合物和有机化合物。

根据制冷剂的组成可分为单一制冷剂和混合制冷剂

根据制冷剂的物理性质可将制冷剂分为高温(低压)、中温(中压)、低温(高压)制冷剂。

按制冷剂标准沸点的不同区分：

1 离心式制冷機的空调系统；

2 普通单级压缩和双级压缩的活塞式制冷系统,-60°C以上；

3 覆叠式装置的低温级

无机化合物用序号700表示，化合物的分子量（取整数部分）加上700就得出其制冷剂的编号例如，氨的分子量为17其编号为R717 。二氧化碳和水的编号分别为R744和R718

（2） 卤代烃-氟利昂

环状衍生物嘚编号的规则相同，只在字母R后加一个字母C如C4F8为RC318。

同分异构体相同编号而随着同分异构变得愈来愈不对称，附加小写a、b、c等如CH2FCH2F，编號为R152；它的同分异构体分子式为CHF2CH3编号为R152a。

近年来常常根据制冷剂的化学组成表示制冷剂的种类。不含氢的卤代烃称为氯氟化碳写成CFC；含氢的卤代烃称为氢氯氟化碳，写成HCFC；不含氯的卤代烃称为氢氟化碳写成HFC；碳氢化合物写成HC；CFC、HCFC、HFC、HC等后接数字或字母的编制方法同國家标准GB7778-87规定一致。如R12属氯氟化碳化合物，表示成CFC-12；R22、R134a、R170分别表示成HCFC-22、HFC-134a、HC-170

性能稳定，可进入平流层

只有受紫外线照射方分解出Cl离子

相對不稳定到达平流层前已经分解

一提到性质，首先就会想到诸如毒性低、不可燃、效率高、价廉这些性质当然重要，且还是好的广告賣点但选择一种制冷剂用于制冷和空调，要考虑的性质远不止上述这些例如，“效率”就可能意味着许多东西还可能引起误解和混淆。

除吸收式制冷机大多数商用空调系统是基于蒸气压缩循环。循环过程从空气中收集热量（叫空调器）或从水中收集热量（叫制冷機）。并向空气排出热量（风冷）或向水中排出热量（水冷）。甚至可将循环过程作为一个加热器将热量从冷流体（室外空气）转移箌热流体（室内空气），这就是热泵

以水冷式制冷机举例，制冷机利用蒸气压缩循环使水温下降并将从冷冻水和压缩机中收集的热量排到另一个水回路，由冷却塔冷却排入大气图1显示了基本的制冷回路。回路由以下四个主要部件构成：

蒸发器是一个换热器通过换热過程降低冷冻水的水温，从而取走建筑物的热量吸收的热量使制冷剂沸腾，从液体变成气体

压缩机装配体由一个主运动部件（一般是電机）和压缩机构成。压缩机的作用是升高制冷剂气体的压力和温度

和蒸发器一样,冷凝器是一个换热器。那么它从制冷剂中取走热量，使水温升高制冷剂从气体冷凝成液体。然后冷却水将热量从冷却塔排入大气

制冷剂冷凝成液体后，流过一个降压装置降压装置可能像孔板一样简单，或如电子膨胀阀一样复杂

压焓（P-H）图是观察制冷循环的另一种方式。它的好处是用图表显示循环过程、制冷效果鉯及所需消耗的功。

图 2 是图 1所示制冷回路的压焓图(P-H)表示图中示出了每个部件的过程。从点 1 到点 2 是 蒸发过程.制冷剂从液体变成气体压力（和温度）保持不变。在相变时吸收热量（潜热）制冷效果就是点 2 和点 1 之间的焓差。从点 2 到 点 3 的曲线表示压缩过程压缩功是点 3 和点 2 之間的 焓差乘以制冷剂流量。压缩功增加了制冷剂中热值曲线的垂直部分表示制冷剂压力（和温度）从 点 2 升高到点 3。

下一个过程发生在冷凝器中过程的第一段（制冷剂气液分界线的外侧）是过热 气体的降温过程。 一旦制冷剂达到饱和状态制冷剂从气体变成液体。和在蒸發器中一样,线为水 平表明压力（或温度）不变

最后一个过程是膨胀过程。从点 4 到点 1 的线是垂直的表明制冷剂流过热力膨胀阀时压力（戓温度）是下降的但焓不变。

图3表示了冷凝器和蒸发器的换热过程图中示出了标准的水温工况。在冷凝器中, 制冷剂温度为恒定的 37℃制冷剂从气体变成液体，放出冷凝潜热同时，从冷却塔来的 30℃ 水进入冷凝 器温度升高到 35℃ 。

蒸发器中的过程相似这样，蒸发器中的制冷剂为恒定的 5℃制冷剂从液体变成气体，吸收蒸气潜热冷冻水以 12℃ 进入蒸发器，下降到 7℃

蒸发器或冷凝器中的压力是给定温度所对應的饱和压力。这可以从制冷剂压力温度表中查出 对于 HFC-134a 而言，37℃ 时的冷凝压力为 917KPA5℃ 时的蒸发压力为252KPA。

卡诺循环是一种完全可逆的理论循环图 5 表示卡诺循环。卡诺循环的效率公式是：COP = TR /(TO- TR)

式中TR是绝对蒸发温度TO是绝对冷凝温度。请注意制冷剂不是公式的一部分建立制冷剂模型并计算理论性能是可能的，但如果考虑到系统设计和部件效率等的工程实际情况谈制冷剂的效率就是将苹果和苹果进行比较，没有任何价值相对于不同的制冷系统设计，制冷剂的最佳效率是各不相同的任何根据系统设计来分析哪种制冷剂的效率最高的做法，这都昰没有意义的

制冷的主要目的是将热量从不需要的地方转移到需要的地方（或转移到至少不会有问题的地方）。此过程换热是关键制冷剂可能因其强的换热性能，而使得理论效率很高好的换热效果使得换热器的传热温差小，从而使压缩机耗功减小效率提高。

有许多洇素影响换热有几个因素如管路设计、材料和流量（雷诺数）和制冷系统自身有关。

制冷剂有三个关键性质影响系统的总体换热能力咜们是粘度(μ)、比热(cp)和导热系数(λ)。这些 参数在换热器设计时用于计算普朗特数(Pr=μ?cp/λ)制冷剂的选择目标是单位制冷剂能够携带很多热量（比热大）且热量传递容易（导热系数高），也希望容易增加紊流（低粘度）而减小运送流体时的功耗

若新冷媒r410a爆炸之蒸发压力低於夶气压力时，则空气易侵入系统系统处理上较为困难，因此希望新冷媒r410a爆炸在低温蒸发时其蒸发压力可高於大气压力。

新冷媒r410a爆炸之蒸发潜热大表示使用较少的新冷媒r410a爆炸便可以吸收大量的热量。

临界温度高表示新冷媒r410a爆炸凝结温度高，则可以用常温的空气或水来冷却新冷媒r410a爆炸而达到凝结液化的作用

冷凝压力低，表示用较低压力即可将新冷媒r410a爆炸液化压缩机之压缩比小，可节省压缩机之马力

新冷媒r410a爆炸之凝固点要低，否则新冷媒r410a爆炸在蒸发器内冻结而无法循环

6、气态新冷媒r410a爆炸之比容积要小

气态新冷媒r410a爆炸之比容积愈小愈好，则压缩机之容积可缩小使成本降低且吸气管及排气管可以用较小的新冷媒r410a爆炸配管。

7.液态新冷媒r410a爆炸之密度要高

液态新冷媒r410a爆炸の密度愈高则液管可用较小的配管。

8.可溶於冷冻油则系统不必装油分离器。

蒸发温度会随应用温度而变化例如冰水机之蒸发温度约為0~5℃，冷在冷冻循环系统中新冷媒r410a爆炸只有物理变化，而无化学变化不起分解作用。

对钢及金属无腐蚀性氨对铜具有腐蚀性，因此氨冷冻系统不得使用铜管配管；绝缘性要好否则会破坏压缩机马达之绝缘，因此氨不得使用於密闭式压缩机以免与铜线圈直接接触。

對自然环境无害不破坏臭氧层，温室效应低

5.不具爆炸性与燃烧性。

现今常用新冷媒r410a爆炸的特性及主要用途

CFC 含氯物质对臭氧层造成破壞的可能性高。	制冷剂：冰箱、商用低温设备、汽车空调等 发泡剂：清洗剂、气溶胶用喷射剂
HCFC含氯物质，因其含有氢所以对臭氧层形荿破坏的可能性小。	制冷剂：冰箱、商用低温设备、住宅空调、小型空调等 发泡剂：清洗剂、气溶胶用喷射剂。
含氢不含氯的物质对臭氧层没有破坏作用。	制冷剂：冰箱、商用低温设备、汽车空调、住房空调、小型空调等 发泡剂：清洗剂、气溶胶用喷射剂。

那么一般淛冷剂的选用原则是什么

1．制冷性能：我们期望制冷剂的冷凝压力不太高，蒸发压力在大气压以上或不要比大气压低的太多压力比较適中，排气温度不太高单位容积制冷量大，循环的性能系数高传热性好。

2. 实用性：制冷剂的化学稳定性和热稳定性好在制冷循环过程中不分解，不变质无毒，无害来源广，价格便宜

3. 环境可接受性：应满足保护大气臭氧层和减少温室效益的环境保护要求，制冷剂嘚臭氧破坏指数必须为0温室效益指数应尽可能小。

1要求制冷剂临界温度高

对于绝大多数物质其临界温度与标准蒸发温度存在以下关系：

这说明：标准沸点低的低温制冷剂的临界温度也低；高温制冷剂的临界温度也高。Ts/Tc≈0.6不可能找到一种制冷剂它既有较高的临界温度又囿很低的标准沸点。故对于每一种制冷剂其工作温度范围是有限的。另外蒸发制冷循环应远离临界点。若冷凝温度tk超过制冷剂的临界溫度Tc则无法凝结；若Tk略低于Tc，则虽然蒸汽可以凝结但节流损失大，循环的制冷系数大为降低爱森曼(Eiseman)发现，当对比冷凝温度Tk/Tc和对比蒸發温度To/Tc相同时各种制冷剂理论循环的制冷系数大体相等。

根据特鲁顿(Trouton)定律各种制冷剂在一个大气压力下汽化时，单位容积汽化潜热rs/vs大體相等单位容积汽化潜热 近似反应单位容积制冷量qv。故相同蒸发温度下压力高的制冷剂单位容积制冷量大；压力低的制冷剂单位容积淛冷量小。

制冷剂的这些性质对制冷机辅机（特别是热交换设备）的设计有重要影响粘性反映流体内部分子之间发生相对运动时的摩擦阻力。粘性的大小与流体种类、温度、压力有关衡量粘性的物理量是动力粘性系数u（N·s/m2）和运动粘性系数v（m2/s），两者之间的关系是v=μ/р。式中р----- 流体密度kg/m3。

制冷剂的导热性用导热系数λ[W/m·K]表示气体的导热系数一般很小，并随温度的升高而增大在制冷技术常用的压力范圍内，气体的导热系数实际上随压力而变化液体的导热系数主要受温度影响，受压力影响很小

制冷剂的化学、安全和环境性质指标：

4、对金属和非金属的作用

如：一些制冷剂使用的最高温度

当R12液体中水分含量超过20-40mg/g时，由于节流阀节流后温度下降在R12中的溶解度减小，部汾水析出并结冰堵塞膨胀阀家用冰箱的毛细管只要结0.005克冰就足以冰堵。

R2R134a等含水时均易产生冰堵。

压缩式制冷机中除了离心式制冷机外，制冷剂都要与压缩机润滑油相接触两者的溶解性是个很重要的问题。这个问题对系统中机器设备的工作特性和系统的流程设计都有影响

制冷剂与油的溶解性分为有限溶解和完全溶解两种情况。完全溶解时制冷剂与油的液体混合物成均匀溶液。有限溶解时制冷剂與油的混合物出现明显分层。一层为贫油层（富含制冷剂）；一层为富油层（富含油）

溶解度与温度有关，所以上面所说的有限溶解与唍全溶解可以相互转化图2示出制冷剂的溶油性临界曲线。图中曲线包围的区域为有限溶油区；曲线上方为完全溶油区例如：R22与油的混匼物，含油浓度20％温度为18℃，该状态处于图中A点在临界曲线之上，所以这时混合物是互溶的不出现分层。但若温度降到-5℃如图中B點所示。B状态进入有限溶油区故液体混合物将出现分层。过B点作水平线与临界曲线有两个交点 和 它们所对应的横坐标植分别代表了贫油层中的油浓度和富油层中的油浓度。

氨与油是典型的有限溶解氨在油中的溶解度不超过1%(wt)。氨比油轻混合物分层时，油在下部所以鈳以很方便地从下部将油引出（回油或放油）。

氟里昂制冷剂若溶油性差则会带来种种不利。因为氟里昂一般都比油重发生分层时，丅部为贫油层这样，对满液式蒸发器而言油浮在上面，造成机器回油困难；另外上面的油层影响蒸发器下部制冷剂的蒸发。对于干式蒸发器而言因为制冷剂是在管内沿程蒸发的，靠制冷剂气流裹挟油滴回油回油情况好坏取决气流速度和油粘性。制冷剂溶油越充分才越容易将油带回压缩机。对压缩机而言运行时曲箱处于低压高温，制冷剂在油中的溶解度大；停机压力平衡时油池中制冷剂含量增多，出现分层下部分贫油层，再开机时会造成油泵吸入管中的为贫油液体压缩机供油不充分，影响润滑

所以，氟里昂制冷机中要求采用与制冷剂互溶性好的润滑油制冷剂的溶油性被认为是决定系统特性和机器寿命的至关重要的问题。传统氟里昂(R12,R22)的冷冻机油为烷基苯油但这类油对不含氯的氟里昂制冷剂（HFC类）的溶解性很差。目前在更新制冷剂的工作中同时也必须相应地更新润滑油当前有关新冷凍油的研究表明：与HFC类制冷剂的互溶性以酯类润滑油（Ester）最好；其次是聚烯醇类润滑油（PAG）和氨基油。

4对金属和非金属的作用

氨对钢铁无腐蚀作用对铜、铝或铜合金有轻微的腐蚀作用。但如果氨中含水则对铜及铜合金（除磷青铜外）有强烈的腐蚀作用。卤代烃类制冷剂對几乎所有的金属无腐蚀作用只对镁和含镁超过2%的铝合金有腐蚀。卤代烃类制冷剂在含水情况下会水解成酸性物质对金属有腐蚀作用。所以含水的制冷剂和润滑油的混合物能够溶解铜，当制冷剂在系统中与铜或铜合金接触时铜便会溶解在混合物中，然后沉积在温度較高的钢铁部件上形成一层铜膜，这就是所谓的镀铜现象镀铜现象在压缩机的曲轴的轴承表面，吸、排气阀等光洁表面特别明显它會影响压缩机的运动部件的配合间隙，以及吸排气阀的密封严重时使压缩机无法正常工作。所以氟里昂制冷机中要求采用与制冷剂互溶性好的润滑油。制冷剂的溶油性被认为是决定系统特性和机器寿命的至关重要的问题传统氟里昂(R12,R22)的冷冻机油为烷基苯油。但这类油对鈈含氯的氟里昂制冷剂（HFC类）的溶解性很差目前在更新制冷剂的工作中同时也必须相应地更新润滑油。当前有关新冷冻油的研究表明：與HFC类制冷剂的互溶性以酯类润滑油（Ester）最好；其次是聚烯醇类润滑油（PAG）和氨基油

主要产生在阀板、活塞销、气缸等部位导致表面缺陷，运动件部隙减小密封不良。

R134a中的压缩机镀铜现象

ASHRAE 标准用毒性和可燃性表示制冷剂安全级别的两个关键因素ASHRAE 标准 34，所示的矩阵来表示該两个性质的相对级别

：在体积浓度小于等于400ppm时，按一定的时间长度确定时间加权平均的极限限制值 (TLV-TWA)或相当的指标值，制冷剂没有观察到毒性 级B：在体积浓度小于400ppm时，按一定的时间长度确定时间加权平均的极限限制值(TLV-TWA) 或相当的指标值，制冷剂观察到有毒迹象级1：淛冷剂的空气中实验时不会燃烧。 级3：制冷剂是易燃的在1大气压/21℃时的最低可燃浓度(LFL)小于0.00625

物质的毒性是相对而言的。几乎任何东西在一萣剂量时都是有毒的与其说某东西对你有毒不如说是在某种浓度下对身体有害。接着讨论物质在大气环境中的易分解性（稳定性的反义詞）用毒性这个词来说,越容易分解的物质毒性越大。不希望稳定物质进入人体然后在体内分解而引起伤害在大气中的稳定性（仅是 一個环境问题）并不能说明什么问题。

可燃性是评价制冷剂安全水平的另一个关键参数它是ASHRAE 标准 34 对制冷剂安全性进行分类的第二个参数。囷毒性一样可燃性并不像乍一看起来那么简单。一般认为水(R-718)是不可燃 的而丙烷 (R-290)是可燃的。但是只要条件合适，许多物质都是可燃烧嘚一种物质燃烧所需的条件也是可改变的。纸在常温空气中与明火接触时会燃烧当温度为 233°C 时即使没有明火，纸也会自燃

标准 34 将制冷剂分成三个可燃级别：

z 级 1 说明制冷剂在 1 大气压/21℃ 的空气不会有火焰蔓延。

别尽整些没用的讨论些与我们空调相关的制冷剂，免被忽悠

為什么要使用混合工质

共沸工质：混合后沸点高于和低于各组分沸点。

非共沸工质：混合沸点在各组分之间

高沸点组分中加入低沸点組分，qv提高；反之COP提高。

共沸制冷剂在一定压力下蒸发时有一定的蒸发温度且比单组分低 在一定的蒸发温度下，单位容积制冷量比单┅工质容积制冷量大 可使压缩机排气温度降低 全封闭压缩机的电机绕组温升小 一定情况下可增大COP	非共沸制冷剂在一定压力下蒸发或冷凝时溫度是变化的能适应于变温热源增大制冷量（或COP） 降低循环压比，使单级压缩获得更低的温度 较少量的高沸点组分与较多量的低沸点组汾混合与低沸点工质相比，可提高COP但制冷量会减小。反之可增加制冷量而COP减小

温度滑差是随着非共沸制冷剂如 R-407C和 R-410A的使用而出现的一個新名词。非共沸制冷剂由几种制冷剂组份混和而成其性质不象单组份制冷剂。温度滑差定义为在蒸发器或冷凝器中制冷剂相变开始和結束时的温度差值(单位为℃)此差值中不包含过冷度或过热度。

例如 R-407C 由 R-32 (标准沸点-52℃)、R-125(标准沸点-49℃)和 R-134a(标准沸点-26℃) 组成当 R-407C沸腾时（即蒸发过程），R-32最先沸腾剩下液体各组份的比例会发生变化，使得平均沸点将会不同此过程称为分馏。分馏过程中平均沸点的变化值就是温度滑差

上图表示 R-134a/32 混和物在 R-32 的含量从 0 到 100%变化时的非共沸特性。在图上划一条垂线垂线分别与液体线和蒸气线相交所得得温度差值就是该浓喥时的温度滑差。

空调中蒸发器由两种主要型式：干式（也叫直膨式）和满液式干式蒸发器的制冷剂走管内，水（制冷机）或空气（直膨盘管）走管外满液式蒸发器用于制冷机，水走管内制冷剂走壳程。

干式蒸发器比满液式蒸发器更适应制冷剂的温度滑差但作为一個系统其效率比较低。上图为干式蒸发器.制冷剂流过热膨胀装置（如热力膨胀阀）雾化成细小的液滴进入蒸发器管内。细小液滴的表面積很大从管外的冷冻水或空气中吸收热量。有温度滑差的非共沸制冷剂在管内分馏沸点低的组份先蒸发，接着是其他组份干式蒸发器所具有大过热度将确保所有制冷剂组份蒸发变成气体，使得制冷剂各组份的比例保持不变

上图是满液式蒸发器，所有换热管浸泡壳程嘚制冷剂液体中管内冷冻水的热量使制冷剂蒸发。

压缩机吸气口抽出壳体上部排出的制冷剂气体其过程很象火炉上水壶中的水被烧开。非共沸制冷剂在满液式蒸发器中的问题是：低沸点组份将先蒸发并被压缩机吸走使得制冷剂各组份的质量比例无法维持。

R-22 有两种最可能的替代物：R-407C 和 R-410A.这两种物质都是非共沸的R-407C 的温度滑差是4.4℃，而 R-410A 的温度滑差只有0.55℃R-407C 的大温度滑差实际上意味着只能用于总 体效率较低的幹式系统。R-410A可以用于满液式系统尽管需要重新设计所有部件包括压缩机(R-410A 的压力比 R22 高得多),但对于新系统而言却是较好的选择。

非共沸制冷劑的服务问题

由于非共沸制冷剂的分馏特性机组发生泄漏时就会有一个问题：到底是哪种组份漏出去了？ 说各组份按设计质量比例泄漏顯然是凭想象机组发生泄漏时，维修时的一个办法是把制冷剂全部放掉再重新充注已知正确质量比例的新制冷剂此方法因费用问题并鈈总是可行。

如果泄漏量小实验表明直接添加新制冷剂对系统性能影响不大。根据一个实验研究,一个 R-407C 制冷系统泄漏掉其充注量12.5%的制冷剂然后直接添加质量比例正确的新制冷剂，同样的 过程重复四次最后，原始充注量的一半进行了更换表 1 是测得的制冷剂原始浓度和经反复排放 添加后的最终浓度。表 2 是经反复排放添加后的系统性能损失结果；杜邦公司用理论推算也得到了相似的结果（性能下降9%）

表1–鈈同位置的原始和最终比例

4次反复添加后的最终比例

表2–反复添加后的性能下降值

下降%（用R-407C浓度计算）	下降%（用真实浓度计算）

充注非共沸制冷剂应更注意保证加入的是液体，要求使用只让液体加入的特制罐子罐中剩余的制冷剂不能再用。

制冷剂的许多性质都会对其使用性能产生影响这些性质也会对其用于哪种制冷系统特别是哪种压缩机产生影响。多数商用制冷系统是吸收式或蒸气压缩式吸收式制冷機用水作为制冷剂，溴化锂作为吸收剂也可用其他物质如水和氨。以水为制冷剂的制冷机因其冷冻水温度的限制（必须 高于0℃ ）只能鼡于商用空调工况。

蒸气压缩制冷系统利用压缩机提升制冷剂焓值（压力和温度）使用工况决定了要求的提升能力（常称为压比）(见图3-換热器性能)。风冷系统要求的压比比水冷系统高因为风冷系统的冷凝温度更高。供冷温度低的系统也要求比较大的压比制冷量(单位为冷吨)正比于制冷剂流量( 单位为 cfm/ton)。

正位移压缩机的压比高流量小其例子包括往复式、涡旋式和螺杆式压缩机。离心式压缩机压比低流量大

分子量小的制冷剂一般用于压比高流量小的场合。换句话说用于正位移压缩机很好。例子包 括 R-22、R-410A 和R-134a以 R-410A 为例，上图显示其分子量小

仩图显示 R-410A 易于获 得高压比的能力。两个图显示出 R-410A 每冷吨制冷量只需要约 1.5 cfm/ton 的流量非常适合用于正位移压缩机。

分子量大的制冷剂要求大流量提供的压比比较小。示例包括R-11 和 R-123上图显示这两 种制冷剂特别适合于离心压缩机。两种制冷剂的每冷吨流量约为 17 cfm/ton

R-134a 常用同时用于正位迻压缩机和离心压缩机。尽管它可用于任何种类的正位移压缩机,但 还是多用于螺杆压缩机因为螺杆压缩机的流量稍偏大。 R-134a 的每冷吨流量約为 3cfm/ton

蒸发器和冷凝器都是换热器。制冷剂进出换热器传递能量的能力将影响系统的总体性能换 热量正比于面积和温差等。如果一种制冷剂的换热性质差要么必须增加面积（增加许多铜管成本），要么增大温差增大温差意味着增大压缩机压比，导致压缩机功耗增加茬商用空调中，制冷机的 温差可以小到 0.5 到 1℃ 故即使温差少量增大，性能差别都会很大

Btu/h?ft?°F。导热的增强使系统设计师可以在减少换熱器铜管成本或者是降低压缩机压比提高性能之间作出选择。

所有制冷剂不管是蒸气还是液体状态流过制冷回路时都会产生压降。压降可能是在部件之间的连接管道或是在一个部件内 (如压缩机流道)当压力变化时，制冷剂的温度也会改变改变多少 依赖于制冷剂本身。溫度变化通常对系统性能产生不利影响考虑到在吸气和排气管路上的压降。要保持蒸发器和冷凝器中的恰当压力压降（温度变化）将會增加压缩机的压比。而且对于多数制冷剂来说，吸气管路的压降造成的温度变化比排气管路压降造成的温度变化更加显著

物理性质：为无色、无味、轻微燃烧（A2级别）。新冷媒r410a爆炸R410A是无毒不可燃（ A1级别）

不爆炸、无毒、可燃，但仍然是安全的制冷剂

R32的热力学性能與R410A相近。

R32与R410A热力性能非常接近与R22相比CO2减排比例可达77.6%，（而R410A减排CO2为2.5%）符合国际减排要求

根据摩尔质量大体上与填充量成正比，相对填充量70%左右

安全特性方面，R32为无毒可燃A2一般相同系统更换新冷媒r410a爆炸匹配后，其工作压力略高于R410A系统排气温度较高；

如果压缩机排量相哃，采取R32的系统制冷量要提高12%左右COP提高5%左右。

单从性能：采用R32的系统要优于R410A的系统需要注意的是排气温度比较高。

填充注意：由于R32是單工质制冷剂填充以及追加新冷媒r410a爆炸与R22相同。

几年来最初的议定书已经修正过几次修正包括增加淘汰物质、改变淘汰时限等。 并且,議定 书的附件 1 (适用于发达国家)和附件 2 (适用于发展中国家)区分了不同的淘汰时限下面两个段 落是关于最初要求和几年来所作更改的一个总結。联合国环境规划署 (UNEP)每年都要开会讨论进 一步的更改未来议定书仍然可能继续更改。

协议附件 1：发达国家的淘汰时限

1987 蒙特利尔议定书: 箌 2000 年要求 CFC 减产 50%其他化合物也要受控。

1992 哥本哈根修正案：CFC 提前到 1996 年完全停产设定以 1996 年 HCFC 的消费量作为限量并在 随后几年不可逆转地淘汰：

按照 HCFC 臭氧消耗潜值（ODP）的加权消费量加上以 1989 年为基准的 CFC 加权 ODP 消费量的3.1%来设定限量。

1997 蒙特利尔议定书修正案： HCFC 从 2020 年到 2030 年的消费量只能用于原囿设备的维修

1999 北京修正案:HCFC 的生产限量被用于处理针对发展中国家的贸易问题。

协议附件 2：发展中国家的淘汰时限 时间 详情

中国于1991年6月成為蒙特利尔议定书的参加国1993年，国务院批准了《中国逐步淘汰臭氧层物质的国家方案》1998 年对国家方案进行了修订。国家方案规定到 2002 姩完全淘汰 CFC-11 在工商制冷设备中的使用。CFC-12 的淘汰时间为 2006 年从 2003年起停止生产 CFC-11和CFC-12，在新离心机中的充注、维修用可延长到2010年关于HCFC，中国将执荇蒙特利尔议定书附件2的淘汰时间表

R22替代物对的相对性能

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