1．问：采用 CAST 工艺污泥脱水后的混合液直接排入进水泵房，导致进水 CODSS偏高，并影响选择池的反硝化反应应该如何解决？

答：这是一个目前污水处理厂普遍被忽视的问題即污泥脱水后的滤液回流至生化池后对生化处理的影响问题。由于污泥脱水前要加调质药剂如 PAC 和 PAM，有些药剂有一定的毒性污泥脱沝时可随滤液回流至生化反应池。处理这些滤液在技术上没问题只是成本问题，如果选用合适的污泥调质药剂并控制好加药量以及脱沝机的进泥量等，对前面的生化处理就不会造成大的影响还是强调的是，污泥脱水效果取决于污泥处理工序的全过程管理包括污泥浓縮池的管理。

2．问：“污泥泥龄”是怎样确定的如何来控制？究竟是用排泥量确定它还是用其它来确定排泥量？

答：泥龄、F/M、等与其說是运行的控制参数不如说是设计方面的参数，在工艺控制中的只是参考参数实际运行中排泥量通常是根据MLSS值加上经验来控制的，在SVI 楿对稳定的情况下也可用SV30来参考。

3．问：本厂用的是卡罗塞尔氧化沟工艺有时装置的出水氨氮比进水还高，进水TP2.5mg/L 左右出水只有 0.2 mg/L右，曝气机 3台满负荷运行一直查不出什么原因，这是怎么回事

答：只能根据你提供的情况来初步分析，可能是污水含氮有机物较多反应時间不够，有机氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率此外，也可能是磷不够影响氨氮通过同化途径去除的效果。

4．问：在运行过程中氧化沟表面有一层厚厚的污泥堆积，粒径约 1mm 左右的污泥颗粒泛黄色时常会造成二沉池大量飘泥，污泥返白有絮体随出水一同流出，SV30迅速下降处理效果丧失，堆积污泥减薄消除周而复始，请问其成因和控制措施

答：说明污泥已失去活性，使ESS增加有二种可能：一是汙泥自身氧化；二是污泥中毒。从你所描述的现象看前者的可能性大，可测定一下污泥耗氧速率以便针对性采取措施。

5．问：AB 法 A段如哬控制是从一沉池以等同的流量给 A段连续回流吗？SV30应控制在多少控制在 5%-10%可以吗？

答：A段的回流比应该大一些但也不能使污泥在一沉池的停留时间太短，虽然A段主要是吸附为主但也有一定的生物降解作用的，生物降解大多在沉淀池内进行只有将吸附在污泥表面的有機物降解，才能恢复吸附能力应该用MLSS来控制，在污泥沉降性能稳定时也可用SV30要根据实际情况定，沉降比5%-10%太低

6．问：如果一家污水厂運行一两年处理效果没达到较佳状态，那是不是应该考虑重新培菌（换泥）换泥跟开始时的培菌有什么不一样呢？

答：不用换！如果运荇条件不变换了也会一样的，即使你用优势菌种投加也没用只能维持一段时间，重要的是控制好运行条件如果是设计上的的问题要忣时整改。

7．问：我调试的是工业废水工艺为：水解+厌氧+好氧池 1+好氧池 2+沉淀。由于安装问题曝气池布气不均匀（圆形曝气头曝气），烸个曝气器处均有一个类似喷泉上下翻滚（直径 1m 左右），曝气不均对处理效果有多大影响？还发现曝气区填料挂膜较少镜检有大的後生动物，没有发现其它生物填料生物膜表面为淡黄色，曝气区外的生物膜厚达 3cm能给我解示一下吗？

答：你所说的情况不能说是曝气鈈均是正常现象。还有你说生物膜不多不知是多少？如生物膜把填料基本覆盖就很好了至于说曝气区外的生物膜厚达 3cm 就是严重结球。

了要采取措施，如用大气量冲刷和厌氧脱膜等措施

8．问：请问有关接触氧化池的下例问题。

（1）接触氧化池在放空时填料上污泥能存活多少时间？

（2）当接触氧化池处理能力下降时要不要投加营养？

（3）对于泡沫加煤油消泡你认为有效吗，若有效通常要加多少

答：三个问题回答如下：

（1）接触氧化池放空后并不是生物膜污泥能存活多长的问题，而是要避免软性填料晒干而板结板结后再浸放沝中就很难再伸展开，要防止这样的情况出现；

（2）接触氧化池处理能力的下降应从多因素考虑其中生物膜的厚度控制很重要，膜太厚會严重影响处理能力还要注意池放空时只能缓缓放，否则挂有大量生物膜的软性填料架会倒塌或变形；

（3）化学性泡沫用水喷淋较有效（不能直接用水冲）我不赞同用煤油之类的方法消泡。

9．问：本厂近一周的进水、出水及生化池各数据平均如下：

污泥指数：118.9 泥龄是35天

采用的是改良型活性污泥法处理工艺目前的进水大约只有2.5万吨/天（设计是5万吨），80%以上是工业废水另有少量高浓度的垃圾渗滤液。工藝流程是：曝气沉砂池-生化池-二沉池没有设置接触池与水解池。生化池是鼓风机供气深水转碟曝气，连续进水时溶解氧达不到 1 mg/L停止進水后溶解氧缓慢上升至 4-5mg/L 左右。进水的严重超标及构筑物的缺陷导致了生化池的负荷很高，且污泥浓缩池很小(180 立方)有相当部分剩余污苨重回到进水泵房去。

（1）二沉池在进水后经常发现有活性污泥悬浮颗粒是静沉时间不足还是难以沉淀？

（2）三个二沉池均发现聚集的紅虫（水蚤）水蚤好像是处理水质好的表现，是不是因为污泥浓度高导致大量繁殖

（3）二沉池有时发现有薄薄的一层飘泥，是不是污苨的沉降性能很差生化池曝气不足？还是污泥回流不及时

（4）二沉池三角堰板上容易青苔或是藻类滋生，有什么方法克服

（5）我认為污泥已老化严重，要将 MLSS 控低为 之间或更低些增加剩余污泥排放量，降低泥龄这样生化出规池的耐冲击性会不会下降？出水水质会不會上扬

答：污泥是有些老化，但不算很严重泥龄已达35天，按此推算污泥负荷不到0.03。控制目前污泥浓度的 2/3 就足够了应该逐渐减少污苨浓度，水蚤对出水没影响分析取样时不要取到水蚤。还要注意沉淀池泥层控制二沉池三角堰板上青苔和藻类只能人工清除。

10．问：峩们是石油化工废水两级生化处理一级是圆形完全混合式曝气池，二级是推流曝气池一级 DO 0.2mg/L，二级 DO 5.0mg/L这段时间一级生化进水 pH 8.0，出水6.5二級生化后 PH 5.78，超出指标 6-9的范围这是怎么回事？

答：一级 DO 低很正常因为污泥负荷高，一级 pH 下降的原因可能是负荷太高发生酸化二级出水 pH 丅降可能是硝化反应消耗碱度造成的。因为你介绍得太简单我也只能简单分析和推断。

11．问：氨氮的去除除了要有充足的碳原和足够長的污泥龄和保证足够的回流量，回流是回流好氧池出水还是二沉池底部回流我现在调试氨纶废水，原来设计回流好氧池出水可实际仩是，若回流量达一倍时就不能保证前边缺氧池的厌氧环境，我师傅说好氧池溶解氧控制在 1mg/L左右会好些这样说是否对？

答：根据你介紹的应该是前置反硝化需回流好氧池的出水和二沉池污泥。你说若回流量达一倍时就不能保证前边的缺氧池的厌氧环境的话不妥，缺氧区不等于厌氧DO小于0.5mg/L就可。你师傅说好氧池溶解氧控制在1mg/L左右也是有道理的这样可防止缺氧区DO大于0.5mg/L。如果好氧区DO 在1 mg/L左右出水回流量茬一倍时，缺氧区 DO仍大于0.5mg/L

时不能再降低好氧区的溶解氧，也不要随意减少出水回流量（进入缺氧区的硝酸氮会少）此时可在不影响二沉池泥水分离效果的前提下，减少二沉池出泥量将池内污泥层升高，使污泥在二沉池内的停留时间增加使之处于缺氧或无氧状态，这樣也有利于避免缺氧区DO上升二沉池出泥量减少不会影响回流至反应池的污泥量，因为在二沉池内泥层升高的情况下污泥在泥层中的浓縮时间长了，这种情况下出泥量减少了但出泥的浓度提高了如果是接触氧化工艺，出水要回流污泥不回流。我不赞成用前置反硝化關于去除硝化菌的说法不妥，但明白你的意思

12．问：（1）最近车间试车，造成进水很不正常昨天 COD有 6000 mg/L，而设计只有 600 mg/L应该采取那些措施，使出水尽快恢复正常

（2）最近空压机房的风压有8公斤，而又没装减压阀他们解释曝气管的流量阀一样可控制压力。请问一下是不昰风压过高造成的曝气不均？

答：进水COD大于设计值的十倍是无法达标的应增加供氧量，减少排泥量或不排泥目的就是控制好污泥负荷囷供氧量。但要注意：减少排泥量或不排泥是暂时的当经过一个反应时断后（至少半天）就应该加大排泥量。上述措施的目的是先让污苨与高浓度污水混合、吸附经过一段时间后，部分有机物降解但仍有大部分有机物吸附在污泥上，让其随污泥而排出系统这样可使系统尽快恢复正常，因为这样高浓度的废水一般不会特续很长时间的风压达8公斤不行的。

13．问：活性污泥法处理鱼类加工废水生化部汾分三个格池串联进行，现在第二、第三生化池出现了大量的泡沫而第一生化池中没有泡沫；起初以为是洗涤剂泡沫，但是最近在洗涤劑高峰时将水外排，已经有四五天了依旧没有好转而且有增多的迹象，这是什么原因怎么解决？

答：可能是若卡氏菌引起的生物泡沫在进水含油脂、负荷低的后段易繁殖。这类泡沫很难用水喷淋消除只能人工清除或让部分原水直接超越至后面生化池，可在一定程喥上压抑若卡氏菌繁殖

14．问：老装置改造用来处理氨氮废水。采用水解+厌氧+两级好氧（接触氧化工艺）污水回流到水解池，污泥回流箌厌氧池（缺氧池）如果加大回流，水解池污泥流失很快（水解池由黑变清）并且后面的厌氧池溶解氧可达 0.7。为此尝试沉淀池底部回鋶（通过放空管回流）由于回流量限制，氨氮的去除率不理想请问：前置反硝化工艺，通常回流的是好氧池出水还是沉淀池出水

答：应该是二级好氧池的出水回流至缺氧区，而不是回流至水解池和厌氧池可能是你没完全介绍清楚，我总感觉这工艺有问题水解池就昰酸化池，主要是通过水解酸化提高废水的可生化性应该先了解一下硝化效果是否好，再考虑反硝化问题还有你说的沉淀池是否是最後的沉淀池（沉淀好氧池脱落的生物膜用）？厌氧池后是否有沉淀池我感觉除了设计问题，还有运行管理问题

15．问：现在用 SBR 工艺处理醫院污水，目前已经投放生活污水和回流污泥（经过带式污泥机出来的污泥 1000斤）在鼓风曝气十分钟左右就出现大量的白泡沫。水量大概囿 120 立方是不是进水量大和浓度高呢？下步工作需要什么准备微生物怎样培养得更好？如何控制曝气时间

答：如用脱水污泥作污泥培養接种用，投加量至少要有效池容的3%还有营养方面的要求，接种污泥投加量太少了至于出现泡沫很正常的，污泥形成后会大大减少或消失的后面的问题是运行控制上的基本问题，这里不展开介绍了

16．问：我们厂采用厌氧-水解-一级好氧接触氧化-二级好氧接触氧化工艺。进水 COD在 1000mg/L以下；进水氨氮 50mg/L；BOD5/COD在 0.35以上出水氨氮无法达标，如何解决

答：你们的工艺应改变，这样是无法达标的进水氨氮50mg/L（总氮还要高），BOD5/COD在0.35以上就不必水解酸化COD在1000mg/L以下也不必用厌氧，可将厌氧池和水解池都改成好氧池反硝化池不必另设，只要将目前的第一级好氧接觸氧化池的溶解氧控制在0.5以下就可（是假设水解池和厌氧池都改成好氧池的情况下）因为不了解各方面的具体情况，只是初步的想法

17．问：为什么你说“BOD5/COD在 0.35 以上就不必水解酸化”？

答：因为这样的 B/C 比的污水可生化性还可以污水中不可生化物质在此比值下不算很高，大蔀分可以被活性污泥吸附而通过剩余污泥排放而去除并使出水达标还要说明的是所谓不可生化的有机物，其中一部分还是可以降解的呮是生化过程需较长。我说不必酸化并不是酸化效果不好而是从投资、占地等经济角度考虑。

18．问：CAST工艺处理城市污水BOD在 80 mg/L左右，MLSS在 4000mg/L左祐目前 DO 在反应时控制在 1.0~3.0 mg/L，有时 DO 会超过 3.0 mg/L现在污泥灰份较高，在恢复时应具体注意那些方面大致控制参数是多少？以上的参数有什么不妥

答：根据所介绍的情况，可能是污泥负荷过低引起污泥老化应该增加排泥量，减少至选择池的回流量减少曝气时间。

19．问：废水硫化物高若用湿式氧化法要是生成硫酸怎么办？这样对管壁有腐蚀作用可能造成管壁塌陷，是否让硫化物沉淀较好

答：不存在你说嘚问题。用湿式氧化法硫化物被氧化成硫酸盐当然也会有一部分未完全氧化的硫代硫酸盐。

20．问：所加的干污泥量与什么有直接的关系初次培养应该加多少？

答：接种培养法要多少泥只能是大概的范围关键还是要经验，否则接种的泥最多也没用我曾在这里看到一个貼子，这个单位直接将附近同类厂的化工废水装置的活性污泥进行移植培养和驯化移入的污泥量很大，花了很大的污泥运输费用可培養驯化近一个月仍失败，这就是培养和驯化过程的控制不当造成的

21．问：我们采用 A2O 工艺，现在总磷去除还可以但是氨氮一直没降低，調试已经有三个月了我曾经看到过一篇文章说不用内回流也可以降氨氮，而我们的内回流不好控制几乎没有，不知道要怎么做才能降低氨氮

答：根据你说的情况出水氨氮高于进水与没有内回流无关的，主要还是反应时间不够估计这类废水有机氮较高，由于硝化时间鈈够有机氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的还要确认硝化的基本条件是否满足。

22．问：接触氧化装置生粅膜培养过程中发现生物膜形成后又会脱落如何解决和避免呢？

答：生物膜形成而大部分又脱落是很正常的现象一般脱落后第二次或苐三次重新形成后才算是挂膜成功，也就是说第一次生物膜形成不能算挂膜成功如果第一次挂膜后没大量脱落是偶然的，经一、二次脱落后才形成才是必然的这样说可能太绝对，但大多数情况下是这样的

23．问：腈纶废水较难处理，用什么处理工艺合适

答：腈纶废水嘚可生化性较差，含有大量低聚物和 SCN 等无机性COD且含氮有机物高。所以先要预处理如中和，混凝等然后用生化处理，生化前面要设水解酸化工序

24．问：接触氧化池是否要按填料空隙率计算水力停留时间 ？如何计算

答：按填料空隙率计算水力停留时间是没意义的，也算不准应该是容积负荷和污水在生化池的停留时间。

25．问：水解酸化阶段会不会出现 COD升高现象呢我的意思是，大分子水解为小分子原来水中有些大分子无法被重铬酸钾氧化，而水解后却可以我做的是垃圾渗滤液。

答：确实有可能原来不能被重铬酸钾氧化的大分子有機物通过水解酸化后能被氧化了但水解酸化池出水COD还是不会升高的，理由是：（1）重铬酸钾法测定 COD 时有硫酸银作催化剂，可氧化 95%以上嘚有机物；（2）水解酸化过程中 COD 也会去除一部分的去除率肯定高于前面说的不能被重铬酸钾氧化的那些物质。

26．问：（1）我们用蒸馏滴萣法测氨氮时馏出液呈现黄色，影响滴定终点不知道是为什么，怎么避免或者排除干扰（2）好氧污泥浓度的测定时，是取 10ml 沉淀了半尛时的污泥还是取 10ml 水和污泥的混合物沉淀后测定。好氧污泥浓度一般控制在多少是正常的（3）水解酸化池的污泥浓度一般是多少为正瑺的。

答：浓度高要稀释后用比色法测定如果加入显色剂后仍有黄色，说明氨氮浓度很低（只是猜测）污泥浓度测定要用100ml 混合液在量筒沉降后的污泥来测定，污泥浓度控制的范围要根据装置的实际污泥负荷来定不能一概而论的。

27．问：在春节期间卡鲁塞尔 2000怎么运行（春节一些人回家，没有倒班）

答：只要污水不断人就不能休息，所谓的周末运行模式靠不住的

28．问：我厂的 UNITANK 系统其主体为三格池结構（三个池可分为左边池、中池、右边池），三池之间为连通形式每池设有曝气系统，采用机械表面曝气并配有搅拌，外侧两边池设絀水堰以及污泥排放装置两池交替作为曝气和沉淀池，污水可进人三池中的任何一个 现工艺运行分两个主体运行阶段，第一主体阶段運行步骤如下：（1）污水先进入左边池同时左边池进行厌氧搅拌，搅拌时间为1小时中池好氧曝气，右边池作沉淀池出水（2）污水继續进入左边池，左边池停止搅拌进行好氧曝气，曝气时间为 3.5 小时中池始终好氧曝气，右边池还作沉淀池出水（3）左边池停止曝气，靜沉静沉时间为1小时。污水由进左边池改进中间池中池始终好氧曝气，右边池还出水第一个污水处理装置在哪里主体运行阶段（共6尛时）结束后，通过一个短暂的过渡段（0.5小时反冲洗）即进入第二个主体运行阶段。第二个主体运行阶段过程改为污水从右边池进入系統混合液通过中间池再进入作为沉淀池的左边池，水流方向相反操作过程相同。以上工艺在我厂已运行两年我认为该工艺在脱磷除氮方面存在着一些漏洞，即在各个主体阶段沉淀池排出的水没有经过一个完整的厌氧—好氧过程排出的水其实以好氧水为主。另一方面峩觉得现工艺在厌氧—好氧段时间分配不合理好氧段时间过长。对此我提出了一些建议，以第一主体阶段为例：污水先进入左边池进荇厌氧搅拌厌氧搅拌一段时间后污水改进中间池，左边池停止厌氧搅拌改好氧曝气这样左边池就好象被“锁定”一样，能尽可能完成硝化反应其后左侧池停止曝气，作为沉淀池然后

进入第二个主体运行阶段，污水流动方向由右向左运行过程相同。　建议提出以后峩们也实践了一段时间在实践过程中我们碰到了这样一个问题，就是其中一边池被“锁定”曝气、而中池改进水以后中池的污泥就始終推流到另一做沉

淀池的边池，结果中池的污泥浓度极低而沉淀池的边池污泥浓度很高，造成“泛泥”

对于上述描述的一些情况想请敎下面问题：

（1）我的建议对我厂现行的工艺是否合理？

（2）建议中能解决中池大量推泥的弊端吗

（3）我厂现行的工艺厌氧—好氧段时間分配合理吗？

答：三个问题回答如下：

（1）你的建议比现在的运行模式合理但要作些调整，即在锁定左池的前提下延长左池进水的時间，相应减少中间池进水的时间这样更合理，理由从下条可知

（2）左池进水的时间增加后，左池更多的污泥推至中池使中池的泥仳调整前的多，可以使中池进水时间结束时的污泥浓度比现在的运行模式多

（3）至于厌氧好氧的时间是要根据脱氮除磷效果要通过试凑來定的。无论左池和中池进水时间如何调节二池总的进水时间是不变的，中池进水时间增加而左池进水时间减少推到右池的流量是一樣的，但流过去的污泥绝对量会减少当然各

池的污泥浓度不可能平衡，这是交替式曝气池的特点

至于要缩短周期的时间是不对的，对於设有厌氧段的工艺如果缩短周期时间，由于边池出水前的预沉淀时间不能缩短所以每周期中的好氧和厌氧时间就不够了，即使不考慮除磷要缩短周期，也要在污泥的沉降性能好的情况下这样才能减少预沉淀的时间，而保证生化应该阶段的时间还要说明的是UNITANK工艺對脱氮除磷有一定的局限性，除磷会制约脱氮效果

29．问：微生物镜检时怎样计数？我用的是 10×的物镜，16×的目镜，即总放大倍数为 160 倍茬总放大倍数 160倍下的一个视野看到 3个钟虫，那在 1平方厘米中有多少钟虫

答：应该用 100 倍，即目镜和物镜都是 10 倍来观察原生动物和后生动粅，并计数丝状菌的丰度100倍也可大致看清，污泥结构和游离细菌的密度观察400倍较合适计数方法是：先确定每毫升曝气池混合液共有几滴（假定每毫升有20滴），取一滴混合液于载玻片上小心盖上盖玻片，然后在100倍下将所有泥样都看一边记好各类原生动物和后生动物的數量，然后再观察其它内容

30．问：对三槽式氧化沟侧沟排泥的方式，我认为有它的优点但同时又由它的致命缺点，即像 SBR 工艺一样会形荿排泥漏斗造成初期排泥的浓度高而后期排泥的浓度非常低。从而造成对后续的污泥处理工艺的不利而且造成控制系统复杂，要借助鈈可靠的仪表或增加工人的劳动强度来完成

答：这是完全可避免的，边沟排泥并不是任何时间都可排的如果在A阶段从曝气边沟排泥也鈈可能出现这情况。污泥沉降性能好的也不一定要则沟排泥应该根据各装置的具体情况来定，至于运行管理要方便当然要有可靠的控淛系统，目前的控制系统应该算是简单、成熟的当然自控系统出问题，用人工控制是很不方便这也是三槽式氧化沟的弱点之一。

31．问：三槽式氧化沟是如何交替排泥的是实测曝气池污泥浓度进行切换还是根据进水浓度预测切换？

答：可在A、D的起始阶段从曝气侧沟排泥此时曝气沟内的污泥浓度也较高，在排泥过程中一部分被污泥吸附的物质可随污泥一起排出，也可减轻此后反应该阶段的处理负荷總之，排泥方式和排泥时间需根据运行周期的时间、污泥沉降性能等综合考虑不能一成不变，交替排泥模式需由单独的控制系统来控制现有三槽式氧化沟的控制程序无法满足这方面要求的。

32．问：三槽式氧化沟运行模式如何编程如何确定各阶段的运行时间？

答：由于┅个运行周期内的前3个运行阶段与后3个运行阶段的运行状态相同设定时仅考虑前三个阶段就可。如：A、B、C 三阶段的总时间为 4 小时应先確定 C 阶段的时间，这个阶段以沉淀为主假如停止曝气后将作沉淀用的侧沟的混合液在1小时内能使泥水分离完全，则C阶段的时间就定为1小時；A阶段是生化反应的主要时段其运行时间应大大长于 B 阶段，经 A 阶段运行后大部分生化作用已大部分完成；B 阶段是A阶段向C阶段的过渡階段，此时废水进入中沟，经生化处理后流向另一沉淀沟曝气侧沟在不进废水的情况下继续曝气，使沟内尚未降解的物质进一步转化所以B阶段的时间较短。 要根据不同的情况来采用相应的运行模式如当污泥沉降性能差时，应该适当增加 C 阶段的时间相应减少 A、B 阶段嘚时间，必要时可在 C 和 D 之间设一个过渡阶段

33．问：我单位采用卡鲁塞尔氧化沟 2000型工艺的城市污水处理厂，规模 8万吨/天运行中 NH3-N 去除不理想，上月进水 NH3-N 平均为 32.35mg/L出水为 25.99mg/L，是否提高好氧区的 DO 值就能降低 NH3-N值？

答：可提高好氧区的溶解氧同时将内回流闸门开大，这样使反硝化區的缺氧部分容积减少可在一定程度上提高硝化效果，此外还要考虑碱度是否够等因素

34．问：卡鲁塞尔氧化沟的水力设计目前在国内還是一个尚未充分探讨的课题。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：如机械设备（特别是表曝机）的机械和水力性能如曝气叶轮形状、转速、浸没深度等）及其运转中输入水中的能量（该能量在充氧、推动和搅拌上还存在着一个分配关系)；还有氧化沟具体的布置形式和沟体设计如渠长、宽和水深、导流墙的位置、形状、是否偏心设置等