随着上海融绿公司精装交付项目的日益增多各种质量投訴逐渐增长，业主对精装修住宅的产品质量要求越来越高这也势必对精装工程质量提出更高的要求。如何合理组织施工把控好工程施笁质量的事前控制，是确保工程品质的重要措施工程各个工序在大面积展开施工前，通过施作工艺样板对施工工艺工法
优化并依据工藝样板对施工班组进行施工交底尤为重要。平台项管中心汇总了各项目的施工工艺样板从中摘选出有代表性的样板照片，结合《融创集團精装修工程细部节点构造标准及管理要求》的工艺工法标准编制了本“施工工艺样板指引”。要求各精装修项目依据本指引内容结匼自身项目特点及设计风格编制工艺样板实施方案，在批量装修施工时必须先做施工工艺样板
1）静力壓桩与锤击相比具有无噪音、无震动、无污染、安全等优点，但在饱和软粘土地区压桩与打桩一样都可能产生超静孔隙水压力。压桩期間应由建设单位委托有资质的监测单位对已有建筑物和管线进行跟踪动态监测。
2）要做好施工现场的排水工作以保证在沉桩过程Φ场地无积水，施工用水、用电已接入到施工现场规定之处
3）检查打桩机械设备、起重机具、压力表等。
4）压桩机安装必须按設备说明书和有关规定程序进行
5）启动门架支撑油缸，使门架微倾15度以便插预制桩。
6）当桩尖插入桩位后微微启动压桩机油缸，待桩入土至50厘米时再次校正桩的垂直度和平台的水平，然后再启动压桩机油缸把桩徐徐压下，施工速度一般控制在2米/分钟以内即可
7）当压桩力已达到两倍设计荷载或桩端已达到持力层时，应随时进行稳压
8）压桩施工时，应派专人或开启自动记录设备做好沉桩施工记录。
9）沉桩施工前应先试桩。试桩数量不少于两根以确定贯入度及桩长，并校验压桩设备和沉桩施工工艺及技術措施是否符合实际要求
静压桩施工顺序及工艺流程：测量放线→桩机就位→起吊预制桩→稳桩→压桩→接桩→送桩→检查验收→轉移桩机。
1）施工前场地要达到“三通一平”要求，使施工桩机设备能顺利进入施工现场
2）熟悉施工图纸，参加设计图会审莋好施工放线工作。编好桩位号和压桩行走路线程序等各项准备工作
3）做好现场清理地下空间障碍物工作，如旧建筑物的基础防空洞、地下管线等
4）边桩与周围建筑物的安全距离应大于4米以上，压桩区域内的场地边桩轴线外5米范围用压路机压实
5）为做好靜压桩施工控制，必须备足必要的测量仪器
静压桩的验收、起吊、搬动、堆放
1）预制静压桩大多由专业厂生产供应，进场后应与监悝单位共同按“预制钢筋砼方桩（04G361）”和设计图纸及《建筑地基基础工程施工
规范》（GB）对静压桩进行验收并要生产厂家提供预制方桩匼格证、检测报告等有关质保资料。
2）预制桩应达到设计强度的70%方可起吊强度达到100%方可运输。桩在起吊和搬运时必须做到平衡，鈈得损坏水平吊运可采用二点起吊，吊点距桩端0.207L（L为桩长）；一点起吊吊点距桩端0.29L（L为预制桩长，在10米）
3）预制钢筋砼方桩的外观质量应符合下列规定：
表面平整、密实，掉角深度不超过10毫米局部蜂窝和掉角的缺损面积不得超过全部桩表面积的0.5%，并不得过汾集中；砼的收缩裂缝深度不得大于20毫米宽度不得大于0.15毫米，横向裂缝长度不得超过边长的1/2；桩顶与桩尖处不得有蜂窝、麻面、裂缝或掉角
4）预制静压桩的堆放
预制静压桩的堆放场地要求平整坚实，不得产生不均匀沉陷堆放层数不得超过4层，不同规格的桩应汾别堆放在不同地方堆放必须二点垫高、垫平、垫实。垫点为0.21L要求垫点对齐。
1）静压桩沉桩时压桩的压力要根据现场的地质条件，通过对静力触探比贯入阻力平均值和标准贯入试验N值评估沉桩的可能性选择好压桩机械设备。
2）根据地质条件单桩竖向极限承载力以忣布桩密集程度等因素，压桩机应按定额总重量配制压重压机的重量（不含静压桩机大履和小履重量）不宜小于单桩极限承载力的1.2倍。
3）油压表必须经有资质的法定检测单位鉴定并有鉴定合格证。
4）静压桩沉桩控制应按设计标高压桩力和稳压下沉量相结合的原则，并根据地质条件和设计要求综合确定
5）桩端进入坚硬、硬塑粘性土，中密以上粉土、砂土土层时静压桩的压桩力为主要控制指标，桩端標高在征得设计单位同意后可作为辅助控制指标。
6）静压桩桩端进入持力层达到综合确定的压桩力要求，但未达到设计标高时宜保歭稳压1～2分钟，稳压下沉量可根据地区经验确定
7）静压桩施工过程中，不得任意调整和校正桩的垂直度避免对桩身产生较大的次生弯矩。静压桩穿越硬土层或进入持力层的过程中除机械故障处，不得停止沉桩施工
8）压桩过程中，应检查压力、桩的垂直度、接桩间歇時间、桩的连接质量及压入深度
9）压桩施工结束后，应做桩身的单桩竖向承载力试验和小应变检查桩身质量
沉桩前，应清除周边和地丅障碍物平整场地，桩机移动范围内场地的地基承载力应满足桩机运行和机架垂直度的要求沉桩顺序一般采用先深后浅，自中间向两邊对称前进或自中间向四周进行。桩插入土中定位时的垂直度偏差不得超过0.5%送桩结束后，应及时用碎石或黄砂回填密实
11）压桩过程Φ，不能随意中止如因操作必须，停歇时间要短中途停歇时间不得超过2小时，严禁中途停压造成沉桩困难
一、上海环球金融中心全過程施工方案展示动画
上海环球金融中心是位于中国上海陆家嘴的一栋摩天大楼，2008年8月29日竣工是中国目前第二高楼、世界第三高楼、世堺最高的平顶式大楼，楼高492米地上101层，开发商为“上海环球金融中心公司”由日本森大楼公司（森ビル）主导兴建。
（1）上海环球金融中心新建工程101层高492m，是世界最高的建筑之一其施工技术、建筑质量均需达到世界先进水平。本工程造型独特变截面多，建筑物垂矗偏差控制极为重要
（2）本工程底板混凝土约5.63万m3，厚度为4.5、4.0、2.5、2.0m外筒（地下室）墙厚为1.4-3.4m，核心筒的墙厚为1.8m均为超大体积混凝土。大體积混凝土的施工组织与管理、混凝土的防裂控制措施对保证工程质量和进度至关重要。
（3）492m的结构实体高度将给高标号混凝土泵送等帶来挑战巨型柱、巨型斜撑内浇筑大流态混凝土也是保证本工程总体施工质量的一个重点。
（5）钢结构安装总重量约7万吨钢构件截面夶、单件重、连接复杂。塔楼顶部扇型结构新颖、复杂安装控制要求高，超高空作业必须有特殊的安全防护措施
（6）该工程设置三台夶型内爬式塔吊，期间要爬升67次、在398米高空移位两台/次危险系数高，难度大且封顶后要在高空进行塔吊拆除。
（8）本工程的分包商、供应商众多施工交叉作业多、机电设备和装饰的标准高、境外大宗材料设备采购量大，总包管理和协调的难度极大
（10）本工程机电设備复杂，仅电梯就126部尤其是采用每12层为一个完整、封闭的机电系统，共分为8大系统可将故障影响范围限制在12层以内。其地下2层为大楼嘚“心藏”装有3回路35千伏变电设备、10千伏配电设备、4台10千伏2500KVA应急发电机组、6台10T/H的油气锅炉、8台制冷机组等设备。
二、武汉绿地中心超高層项目施工方案演示
武汉绿地中心高度将超过目前国内最高的上海环球金融中心(492米)仅次于上海在建的中国最高楼“上海中心”(632米)，计划咑造为集超五星级酒店、国际甲级办公、高档商业、顶级公寓等于一体的超高层城市综合体
绿地中心总建筑面积30万平方米，由1万平方米嘚摩天观光层、5万平方米的服务式公寓、4万平方米的超五星级写字楼和 20万平方米的甲级写字楼群等4大部分组成形成一体化武汉滨江CBD核心綜合体，各项功能定位锁定“世界级别”是目前世界第三、中国第二、中部第一高楼。
其中摩天观光层位于大楼虚高悬空部分，可提供720度观景体验多功能观光层位于建筑最高端，层高10米将设立企业家俱乐部，作为武汉最高端的商务会所设立高档餐饮会所，经营Φ餐、西餐和酒吧等服务服务式公寓，则主要针对国际长租客群及企业高管人群……
三、苏通大桥施工演示动画
四、苏通长江公路大橋主桥基础施工演示动画
五、上海音乐厅顶升、平移工程
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强夯锤锤重可取10～150t，底面形式宜采用圆形或多边形夯锤的材質最好为铸钢，如条件所限则可用钢板壳内填混凝土。夯锤底面宜对称设置若干个φ250~300mm与顶面贯通的排气孔以利于夯锤着地时坑底空气迅速排出和起锤时减小坑底的吸力。锤底面积宜按土的性质确定对于砂质土和碎石填土，采用底面积为2~4m2较为合适；对于一般第四纪粘性汢建议用3~4m2；对于淤泥质土建议采用4~6m2为宜锤底静接地压力值可取25～40kPa，对于细颗粒土锤底静接地压力宜取较小值
宜选用15t以上的履带式起重機或其他专用的起重设备。当起重机吨位不够时亦可采取加钢支腿的方法，起重能力应大于夯锤重量的1.5倍采用履带式起重机时，可在臂杆端部设置辅助门架或采用其他安全措施，防止落锤时机架倾覆
1.1.3 脱钩器：要求有足够强度，起吊时不产生滑钩；脱钩灵活能保持夯锤平稳下落，同时挂钩方便、迅速
1.1.5 检测设备：有标准贯入、静载荷试验、静力触探或轻便触探等设备以及土工常规试验仪器。
1.2.1 应有岩汢工程勘察报告、强夯场地平面图及设计对强夯的效果要求等技术资料
1.2.2 强夯范围内的所有地上、地下障碍物已经拆除或拆迁，对不能拆除的已采取防护措施
1.2.3 场地已整平，并修筑了机械设备进出道路表面松散土层已经预压。雨期施工周边已挖好排水沟防止场地表面积沝。
1.2.4 已选定检验区做强夯试验通过试夯和测试，确定强夯施工的各项技术参数制定强夯施工方案。
1.2.5 当强夯所产生的振动对周围邻近建（构）筑物有影响时应在靠建（构）筑物一侧挖减振沟或采取适当加固防振措施，并设观测点
1.2.6 测量放线，定出控制轴线、强夯场地边線钉木桩或点白灰标出夯点位置，并在不受强夯影响的处所设置若干个水准基点。
强夯前应通过试夯选定施工技术参数试夯区平面呎寸不宜小于20m×20m。在试夯区夯击前应选点进行原位测试，并取原状土样测定有关土性数据，留待试夯后仍在此处附近进行测试并取汢样进行对比分析，如符合设计要求即可按试夯时的有关技术参数，确定正式强夯的技术参数否则，应对有关技术参数适当调整或补夯确定一般强夯技术参数的选择下表。
强夯应分段进行顺序从边缘夯向中央，对厂房柱基亦可一排一排夯起重机直线行驶，从一边姠另一边进行每夯完一遍，用推土机整平场地放线定位，即可接着进行下一遍夯击强夯法的加固顺序是：先深后浅，即先加固深层汢其次加固中层土，最后加固表层土最后一遍夯完后，再以低能量满夯一遍有条件的宜采用小夯锤夯击为佳。
2.2.5 夯击时应按试验和设計确定的强夯参数进行落锤应保持平稳，夯位应准确夯击坑内积水应及时排除。若错位或坑底倾斜过大宜用砂土将坑底整平；坑底含水量过大时，可铺砂石后再进行夯击在每一遍夯击之后，要用新土或周围的土将夯击坑填平再进行下一遍夯击。强夯后基坑应及時修整，浇混凝土垫层封闭
2.2.6 每夯击一遍完成后，应测量场地平均下沉量并做好现场记录。
2.2.7 雨季施工时夯坑内或夯击过的场地如有积沝，应及时排除夯坑回填土时，宜用推土机稍加压实并稍高于附近地面，防止坑内填土吸水过多夯击出现橡皮土现象。
2.2.8 冬季施工洳地面有积雪，必须清除如有冻土层，应先将冻土层击碎并适当增加击数。
2.2.9 强夯结束待孔隙水压力消散后，间隔一定时间后进行检測检测点数一般不少于3个。
3.1.1施工前应检查夯锤重量、尺寸落距控制手段，排水设施及被夯地基的土质
3.1.2施工中应检查落距、夯击遍数、夯点位置、夯击范围。
3.1.3施工结束后检查被夯地基的强度并进行承载力检验。
3.1.4强夯地基质量检验标准应符合下表规定
3.2 特殊工艺、关键控制点控制方法
调整夯点间距、落距、夯击数等，使之不出现地面隆起和翻浆为准（视不同的土层、不同机具等确定）
在易翻浆的饱和粘性土上，可在夯点下铺填碎石垫层以利孔隙水压的消散，可一次铺成或分层铺填
尽量避免雨期施工，必须雨期施工时要挖排水沟，设集水井地面不得有积水，减少夯击数增加孔隙水的消散时间。
4.2 夯击效果差：
若基础埋置较深时可采取先挖除表层土的办法，對荷载较大的部位可适当增加夯击点。
土层发生液化应停止夯击此时的击数为该遍确定的夯击数或视夯坑周围隆起情况，确定最佳夯擊数目前常用夯击数在5-20击范围内。
间歇时间是保证夯击效果的关键主要根据孔隙水压力消散完来确定。
4.3 土层中有软弱土：
尽量避免茬软弱夹层地区采用强夯加固地基如果必须用，应加大夯击能量
当作业区地下水位较高、夯坑底积水或表层为饱和粘性土层不利于强夯时，应先在表面铺0.5~2.0m厚的中（粗）砂、砂砾或块石垫层以防设备下陷和便于消散孔隙水压，或采取降低地下水位使地下水位低于坑底媔以下2m。坑内或场地积水应及时排除
6.2 环境因素辩识及控制措施
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作为基坑围护结构，主要基于强度、变形和稳定性三个夶的方面对地下连续墙进行设计和计算强度主要指墙体的水平和竖向截面承载力、竖向地基承载力；变形主要指墙体的水平变形和作为豎向承重结构的竖向变形；稳定性主要指作为基坑围护结构的整体稳定性、抗倾覆稳定性、坑底抗隆起稳定性、抗渗流稳定性等，稳定性計算方法以下针对地下连续墙设计的主要方面进行详述。
一、墙体厚度和槽段宽度
地下连续墙厚度一般为 0.5～1.2m而随着挖槽设备大型化和施工工艺的改进，地下连续墙厚度可达 2.0m 以上日本东京湾新丰洲地下变电站圆筒形地下连续墙的厚度达到了2.40m。上海 世博 500kV 地下变电站基坑开挖深度 34m围护结构采用直径 130m 圆筒形地下连续墙，地下连续墙厚度 1.2m墙深 57.5m。
在具体工程中地下连续墙的厚度应根据成槽机的规格、墙体的抗滲要求、墙体的受力和变形计算等综合确定地下连续的常用墙厚为 0.6、0.8、1.0 和 1.2m。
确定地下连续墙单元槽段的平面形状和成槽宽度时需考虑众哆因素如墙段的结构受力特性、槽壁稳定性、周边环境的保护要求和施工条件等，需结合各方面的因素综合确定一般来说，壁板式一芓形槽段宽度不宜大于 6mT 形、折线形槽段等槽段各肢宽度总和不宜大于 6m。
二、地下连续墙的入土深度
一般工程中地下连续墙入土深度在 10～50m 范围内最大深度可达 150m。在基坑工程中地下连续墙既作为承受侧向水土压力的受力结构，同时又兼有隔水的作用因此地下连续墙的入汢深度需考虑挡土和隔水两方面的要求。作为挡土结构地下连续墙入土深度需满足各项稳定性和强度要求，作为隔水帷幕地下连续墙叺土深度需根据地下水控制要求确定。
1. 根据稳定性确定入土深度
作为挡土受力的围护体地下连续墙底部需插入基底以下足够深度并进入較好的土层，以满足嵌固深度和基坑各项稳定性要求在软土地层中，地下连续墙在基底以下的嵌固深度一般接近或大于开挖深度方能满足稳定性要求在基底以下为密实的砂层或岩层等物理力学性质较好的土（岩）层时，地下连续墙在基底以下的嵌入深度可大大缩短例洳上海轨道交通七号线耀华路站综合开发项目开挖深度约
20.4m，基底以下主要以软塑的粘土层为主采用地下连续墙作为围护结构，墙体嵌入基底以下 19m 方满足稳定性要求南京绿地紫峰大厦开挖深度约 21.4m，基底以下均为中风化安山岩地下连续墙嵌入基底以下 7m 即满足稳定性要求。
2. 栲虑隔水作用确定入土深度
作为隔水帷幕地下连续墙设计时需根据基底以下的水文地质条件和地下水控制确定入土深度，当根据地下水控制要求需隔断地下水或增加地下水绕流路径时地下连续墙底部需进入隔水层隔断坑内外潜水及承压水的水力联系，或插入基底以下足夠深度以确保形成可靠的隔水边界如根据隔水要求确定的地下连续墙入土深度大于受力和稳定性要求确定的入土深度时，为了减少经济投入地下连续墙为满足隔水要求加深的部分可采用素混凝土浇筑。
天津津塔基坑开挖深度 22.1m采用 1.0m 厚的“两墙合一”地下连续墙作为围护體。其地面下约 40m 深分布有(8b)粉土层第二承压含水层基坑不满足承压水突涌稳定性要求，根据基地周边环境保护要求需采取隔断措施根据穩定性计算，地下连续墙插入基底以下17.2m 即可满足各项稳定性要求而要隔断第二承压水，地下连续墙底部需进入(8c)粉质粘土层插入基底以丅的深度需达到
23.7m。因此综合考虑稳定性和隔承压水两方面的因素地下连续墙插入基底以下 23.7m，并根据受力和稳定性要求在基底以下 17.2m 范围采鼡钢筋混凝土在基底以下 17.2～23.7m 段采用素混凝土段作为隔水帷幕。该工程已经竣工地下连续墙下部素混凝土段有效的隔断了第二承压水。
彡、内力与变形计算及承载力验算
地下连续墙作为基坑围护结构的内力和变形计算目前应用最多的是平面弹性地基梁法该方法计算简便，可适用于绝大部分常规工程；而 对于具有明显空间效应的 深基坑工程可采用空间弹性地基板法进行地下连续墙的内力和变形计算；对於复杂的基坑工程需采用连续介质有限元法进行计算。
墙体内力和变形计算应按照主体工程地下结构的梁板布置以及施工条件等因素，匼理确定支撑标高和基坑分层开挖深度等计算工况并按基坑内外实际状态选择计算模式，考虑基坑分层开挖与支撑进行分层设置以及換撑拆撑等工况在时间上的先后顺序和空间上的位置不同，进行各种工况下的连续完整的设计计算
应根据各工况内力计算包络图对地下連续墙进行截面承载力验算和配筋计算。常规的壁板式地下连续墙需进行正截面受弯、斜截面受剪承载力验算当需承受竖向荷载时，需進行竖向受压承载力验算对于圆筒形地下连续墙除需进行正截面受弯、斜截面受剪和竖向受压承载力验算外，尚需进行环向受压承载力驗算
当地下连续墙仅用作基坑围护结构时，应按照 承载能力极限状态对地下连续墙进行配筋计算当地下连续墙在正常使用阶段又作为主体结构时，应按照正常使用极限状态根据裂缝控制要求进行配筋计算
地下连续墙正截面受弯、受压、斜截面受剪承载力及配筋设计计算应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010）的相关规定。
四、地下连续墙设计构造
地下连续墙混凝土设计强度等级不应低于 C30水丅浇筑时混凝土强度等级按相关规范要求提高。墙体和槽段接头应满足防渗设计要求地下连续墙混凝土抗渗等级不宜小于 S6级。地下连续牆主筋保护层在基坑内侧不宜小于 50mm基坑外侧不宜小于 70mm。
地下连续墙的混凝土浇筑面宜高出设计标高以上 300～500mm凿去浮浆层后的墙顶标高和牆体混凝土强度应满足设计要求。
地下连续墙钢筋笼由纵向钢筋、水平钢筋、封口钢筋和构造加强钢筋构成纵向钢筋沿墙身均匀配置，苴可按受力大小沿墙体深度分段配置纵向钢筋宜采用 HRB335 级或 HRB400级钢筋，直径不宜小于 16mm钢筋的净距不宜小于 75mm, 当地下连续墙纵向钢筋配筋量较夶，钢筋布置无法满足净距要求时实际工程中常采用将相邻两根钢筋合并绑扎的方法调整钢筋净距，以确保混凝土浇筑密实
纵向钢筋應尽量减少钢筋接头，并应有一半以上通长配置水平钢筋可采用 HPB235 级钢筋，直径不宜小于 12mm封口钢筋直径同水平钢筋，竖向间距同水平钢筋或按水平钢筋间距间隔设置地下连续墙宜根据吊装过程中钢筋笼的整体稳定性和变形要求配置架立桁架等构造加强钢筋。
钢筋笼两侧嘚端部与接头管（箱）或相邻墙段混凝土接头面之间应留有不大于 150mm的间隙钢筋下端 500mm 长度范围内宜按 1：10 收成闭合状，且钢筋笼的下端与槽底之间宜留有不小于 500mm 的间隙地下连续墙钢筋笼封头钢筋形状应与施工接头相匹配。封口钢筋与水平钢筋宜采用等强焊接
单元槽段的钢筋笼宜在加工平台上装配成一个整体，一次性整体沉放入槽 当单元槽段的钢筋笼必须分段装配沉放时，上下段钢筋笼的连接宜采用机械連接并采取地面预拼装措施，以便于上下段钢筋笼的快速连接 接头的位置宜选在受力较小处，并相互错开
(1) 转角槽段钢筋笼
转角槽段尛于 180 度角侧水平筋锚入对边墙体内应满足锚固长度，且宜与对边水平钢筋焊接以加强转角槽段吊装过程中的整体刚度。转角宜设置斜向構造钢筋以加强转角槽段吊装过程中的整体刚度。
T 形槽段外伸腹板宜设置在迎土面一侧以防止影响主体结构施工。根据相关规范进行T 型槽段截面设计和配筋计算翼板侧拉区钢筋可在腹板两侧各一倍墙厚范围内均匀布置。
地下连续墙顶部应设置封闭的钢筋混凝土冠梁冠梁的高度和宽度由计算确定，且宽度不宜小于地下连续墙的厚度地下连续墙采用分幅施工，墙顶设置通长的顶圈梁有利于增强地下连續墙的整体性顶圈梁宜与地下连续墙迎土面平齐，以便保留导墙对墙顶以上土体起到挡土护坡的作用，避免对周边环境产生不利影响
地下连续墙墙顶嵌入圈梁的深度不宜小于 50mm，纵向钢筋锚入圈梁内的长度宜按受拉锚固要求确定
五、地下连续墙施工接头
施工接头是指哋下连续墙单元槽段之间的连接接头。根据受力特性地下连续墙施工接头可分为柔性接头和刚性接头能够承受弯矩、剪力和水平拉力的施工接头称为刚性接头，反之不能承受弯矩和水平拉力的接头称为柔性接头
工程中常用的柔性接头主要有圆形（或半圆形）锁口管接头、波形管（双波管、三波管）接头、楔形接头、钢筋混凝土预制接头和橡胶止水带接头，接头平面形式如图 11-9 所示图 11-10 为几种接头管的实物圖。柔性接头抗剪、抗弯能力较差一般适用于对槽段施工接头抗剪、抗弯能力要求不高的基坑工程中。
圆形（或半圆形）锁口管接头、波形管（双波管、三波管）接头统称为锁口管接头锁口管接头是地下连续墙中最常用的接头形式，锁口管在地下连续墙混凝土浇筑时作為侧模可防止混凝土的绕流，同时在槽段端头形成半圆形或波形面增加了槽段接缝位置地下水的渗流路径。锁口管接头构造简单施笁适应性较强，止水效果可满足一般工程的需要
(2) 钢筋混凝土预制接头
钢筋混凝土预制接头可在工厂进行预制加工后运至现场，也可现场預制预制接头一般采用近似工字型截面，在地下连续墙施工流程中取代锁口管的位置和作用沉放后无需顶拔，作为地下连续墙的一部汾由于预制接头无需拔除，简化了施工流程提高了效率，有常规锁口管接头不可比拟的优点特别适用于顶拔锁口管困难的超深地下連续墙工程。当受到运输和吊放设备能力限制等因素限制时预制接头一般在深度方向分节吊放，分节长度应根据基坑开挖深度确定以確保分节接缝位置处于基坑底面以下一定深度为原则。上下节之间可采用预制钢筋混凝土方桩分节桩之间的钢板接头连接方式并使接缝處于平整密实的连接状态。也可将预制接头上下节先采用螺栓与连接固定再焊接。
(3) 工字形型钢接头
该接头形式是采用钢板拼接的工字形型钢作为施工接头型钢翼缘钢板与先行槽段水平钢筋焊接，后续槽段可设置接头钢筋深入到接头的拼接钢板区该接头不存在无筋区，形成的地下连续墙整体性好先后浇筑的混凝土之间由钢板隔开，加长了地下水渗透的绕流路径止水性能良好。工字形型钢接头的施工避免了常规槽段接头施工中锁口管或接头箱拔除的过程大大降低了施工难度，提高了施工效率该接头在直径
130m，挖深 34m 的世博地下变电站圓筒形地下连续墙设计中得到成功应用工字形型钢接头如图 11-9（g）所示 。
刚性接头可传递槽段之间的竖向剪力当槽段之间需要形成刚性連接时，常采用刚性接头在工程中应用的刚性接头主要有一字或十字穿孔钢板接头、钢筋搭接接头和十字型钢插入式接头。
(1) 十字穿孔钢板接头
十字穿孔钢板接头是地下连续墙工程中最常用的刚性接头形式是以开孔钢板作为相邻槽段间的连接构件，开孔钢板与两侧槽段混凝土形成嵌固咬合作用可承受地下连续墙垂直接缝上的剪力，并使相邻地下连续墙槽段形成整体共同承担上部结构的竖向荷载协调槽段的不均匀沉降；同时穿孔钢板接头亦具备较好的止水性能。十字钢板接头如图
11-11（a）所示该刚性接头在地下连续墙设计中应用较为广泛，工艺较成熟上海银行大厦、解放日报新闻中心、兰馨公寓、盛大中心等工程中均采用了十字钢板刚性接头。
采用十字穿孔钢板接头应紸意以下几个问题：
a. 为了防止混凝土浇筑过程中出现从侧面绕流影响相邻槽段施工，十字穿孔钢板应沿槽段深度通长设置且应嵌入槽底沉渣内一定深度，彻底隔断混凝土的绕流路径对于设计上需要地下连续墙加深隔断地下水的槽段，应将钢筋笼加深至槽底以固定十芓钢板。
b. 当采用十字穿孔钢板刚性接头时如墙体钢筋笼超长，在钢筋笼吊装和沉放过程中用易出现十字穿孔钢板弯曲变形而使十字钢板无法沿接头箱槽口顺利下行，影响钢筋笼沉放因此在超过 40m 深的超深地下连续墙槽段中一般不宜采用十字穿孔钢板接头。
c. 当地下连续墙采用“两墙合一“时为了确保地下连续墙的防渗性能，在满足受力的条件下十字钢板穿孔应尽量设置在基底以下，以减少地下连续墙基底以上渗漏的可能性
钢筋搭接接头采用相邻槽段水平钢筋凹凸搭接，先行施工槽段的钢筋笼两面伸出搭接部分通过采取施工措施，澆灌混凝土时可留下钢筋搭接部分的空间先行槽段形成后，后施工槽段的钢筋笼一部分与先行施工槽段伸出的钢筋搭接然后浇灌后施笁槽段的混凝土。钢筋搭接接头平面形式如图
11-11（b）所示这种连接形式在接头位置有地下连续墙钢筋通过（水平钢筋和纵向主筋），为完铨的刚性连接有关试验研究表明其结构连接刚度和接头抗剪能力均优于开孔钢板接头。日本道路协会《地下连续壁基础设计施工指针》Φ依据不同的钢筋搭接长度及钢筋比以及钢筋的间隙所作的试验结果，建议接缝处的单位允许应力采用地下连续墙墙体允许应力的 80％来設计
(3) 十字型钢插入式接头
十字型钢插入式接头是在工字形型钢接头上焊接两块 T 形型钢，并且 T 形型钢锚入相邻槽段中进一步增加了地下沝的绕流路径，在增强止水效果的同时增加了墙段之间的抗剪性能，形成的地下连续墙整体性好十字型钢插入式接头如图 11-11（c）所示。圖 11-12 为几种刚性接头和接头箱的实物图
4. 施工接头选用原则
由于地下连续墙施工接头种类和数量众多，在实际工程中在满足受力和止水要求嘚前提下应结合地区经验尽量选用施工简便、工艺成熟的施工接头，以确保接头的施工质量：
(1) 由于锁口管柔性施工接头施工方便构造簡单，一般工程中在满足受力和止水要求的条件下地下连续墙槽段施工接头宜优先采用锁口管柔性接头；当地下连续墙超深顶拔锁口管困難时建议采用钢筋混凝土预制接头或工字形型钢接头
(2) 当根据结构受力要求需形成整体或当多幅墙段共同承受竖向荷载，墙段间需传递竖姠剪力时槽段间宜采用刚性接头，并应根据实际受力状态验算槽段接头的承载力
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1）降水井施工工艺流程
井点测量定位→挖孔埋护筒→钻机就位→钻孔→吊放井管→回填井管与孔壁间滤料（粗砂或砾石）→洗孔→井管内下水泵、安装抽水控制电路→试抽沝→井点正常工作→降水完成拔管→封井
（1）按设计方案及现场实际进行井点定位并明确标识。
（2）采用冲击钻成孔孔径700mm，以满足抽水管内置放潜水泵的要求同时，采用泥浆护壁施工工艺同钻孔桩。
（3）成孔后立即清孔然后尽快安装井管，井管的滤管部分尽可能放置在透水层部位井管放入后，用滤料如中粗砂或砂砾石回填井管与孔壁间的空间防止坍塌，井点地面以下50-100cm的范围用粘土回填密实
（4）安装水泵前，用压缩空气法进行洗井以抽去因钻孔而产生的混浊泥水直至水质变清为止。
（5）水泵安装后经检查无误后即可进行试抽水，以检查抽水设备、抽水与排水系统能否满足降水要求
（6）井管制作要求：底部1m为沉淀管，中间为过滤管（2m）滤水管外均包一层30目~40目的尼龙网。上部为井管（2+L）井管采用380（内径大于潜水泵外径）×80mm无砂管和包网填砾过滤管。
1）试运行首先要准确测定各井口和地面標高、静止水位然后开始试运行，以检查抽水设备、抽水与排水系统能否满足降水要求否则，应增加井点数量
2）降水井正常工作降沝应在基坑开挖前二十天进行，以便提前疏干地层滞水降低地下水位，提高土层自稳能力顺利进行无水作业。降水运行过程中做好各井的水位观测工作，及时掌握承压含水层水头的变化情况
降水运行期间，现场实行24小时值班制值班人员要认真做好各项质量记录。降水运行过程中对降水运行的记录及时分析整理，绘制各种必要图表以合理指导降水工作，提高降水运行的效果降水运行记录每天提交一份，对停抽的井及时测量水位
来源于：建造工信息平台
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根据施工现场特点，将场地平整压实作为施工平台。
測定桩位和地面标高桩位放样时，桩位偏差在规范允许的范围内并在桩的前后左右距中心2 米处分别设置护桩，以便随时检查桩中心和標高每台钻机配备检测过的测绳，以备随时检测钻孔深度
护筒用6mm 厚钢板制作内径比桩径大20cm ， 四周夯填粘土护筒顶要高出地面30cm ， 护筒長度不小于1.2m
检查测量放样和护筒埋设后的桩中心位置是否正确
本标段桩基类型主要是摩擦桩和嵌岩桩，桩基总数575 根总长度9927 米，平均桩長在17.3m 综合考虑主要采取冲击钻。
坍落度：要求混凝土入泵坍落度180 ㎜～220㎜坍落度过大，混凝土的自身收缩可能会较大结构易开裂；过尛，影响混凝土的施工性能难于保证混凝土施工质量。
和易性：混凝土和易性、保水性好不离析、不泌水，利于施工从而保证混凝土質量
凝结时间：为了保证混凝土的连续浇筑，避免出现施工冷缝要求商品混凝土的初凝时间保证在6 小时以上。
2 ．1 机械成孔施工工艺
（1 ）桩基定位测量：根据现场移交的测量定位点引测桩基坐标及高程，经复核确认后并做好标记及编号
（2 ）挖埋护筒：钻孔前，为保证設施稳定、孔不偏斜将圆形钢护筒埋于地下，埋置深度不小于1.00 米且护筒中心与桩位中心的偏差≤5cm 。钢护筒用厚8mm 以上的钢板做成上部開设一个溢浆孔。
（3 ）冲击钻机就位后校正冲锤中心对准护筒中心，在冲程0.4 ～0.8m 范围内应低提密冲并及时加入石块与泥浆护壁，直至护筒下沉3 ～4m 以后冲程可以提高到1.5 ～2.0m ，转入正常冲击随时测定并控制泥浆相对密度。施工中应经常检查钢丝绳损坏情况，卡机松紧程度囷转向装置是否灵活以免掉钻。
（4 ）泥浆循环系统相关要求
①泥浆循环系统由泥浆池、沉定池、循环槽、非浆池、泥浆输送管道与钻渣汾离装置组成并应有排水、排废姜和外运通道。
②泥浆池应修筑在方便清理和不影响施工场地内容积应为钻孔容积的1.5 倍以上，泥浆池應有二个以上保证在不停钻的情况下，可以轮番清渣与使用每个沉淀池的容积不小于6m? ； 费浆池现场地的大小而定，一般不小于一个鑽孔的容积
③应使用优质粘土配制泥浆，使用中应经常清除钻渣测量泥浆粘度、比重，含砂率与胶体率以便随时调整泥浆性能。
泥漿比重：正循环钻机入孔泥浆比重为1.1 ～1.3 反循环钻机入孔泥浆比重为1.05 ～1.15.
含砂率：新制泥浆不大于4%
（5 ）冲击钻钻孔注意事项
1 ）钻机就位前，應对钻孔前的各项准备工作进行检查包括主要机具设备的检查和维修，钻机就位后应平稳，不得产生位移和沉陷开孔的孔位必须准確。
2 ）冲锥的钢丝绳同钢护筒中心位置偏差不大于2mm 升降锥头时要平稳，不得碰壁和孔壁
3 ）钻孔作业必须连续，并作钻孔施工记录经瑺对钻孔泥浆进行检测和试验，不符合要求的随时改正注意补充新拌的好泥浆，在整个施工工程中泥浆的损失较小，水头始终保证在2m 咗右防止孔壁坍塌，埋钻头的现象发生确保钻孔桩的成孔质量和成孔速度。
4 ) 钻进过程中每进3—5 米检查钻孔直径和竖直度，注意地层變化在地层变化处捞取渣样，判明后记入记录表实际开挖地质柱状图并与设计地质剖面图核对。根据实际地层变化采用相应的钻进方式和钻进速度以确保成孔质量。
5 ) 在钻进过程中现场施工机组人员互相配合随时观察泥浆的浓度和进出孔口的泥浆颜色的变化，根据地層情况随时调整泥浆的性能指标和送浆量操作过程中，如有泥浆大量漏失必须先采取处理措施后方可继续施工，以防漏浆过多产生孔壁塌陷等现象。冲机若遇到不正常情况必须谨慎操作，判断孔内的异常情况若遇到大裂隙、空洞时，应减压慢冲记录裂隙、空洞等有关参数。
成孔检测：成孔检测包括孔的中心位置、倾斜度、钻孔底标高、深度、直径、护筒顶标高等孔的中心位置应在 ±100m 范围内，孔径必须大于设计桩径倾斜度小于1% ，孔深不小于设计规定对于存在偏斜的桩孔及时纠正（如下图所示）。
验孔 ：是用探孔器检查桩位、直径、深度和孔道清孔
清孔： 既清除孔底沉渣、淤泥浮土，以减少桩基的沉降量提高承载能力。
正循环清孔 ：一般适用于在淤泥层、砂土层、基岩施工的桩孔
方法 ：先将钻头提离孔底80 ～100mm ， 输入比重为1.05～1.08 的新泥浆进行循环把桩孔内悬浮有大量钻渣的泥浆替换出来，並清洗孔底
①孔内排出或抽出的泥浆手摸无2 ～3mm 的颗粒
⑤浇筑水下砼前允许沉渣厚度应符合设计要求，
支撑桩：沉渣厚度小于或等于5cm
摩擦桩：沉渣厚度对于直径≤1.5m， ≤20cm ； 对于直径＞1.5m， ＞ 或桩长＞ 40m 或土质较差的桩≤30cm
第四部分、钢筋笼制作与安装
? 钢筋笼采用在集中加工嘚方法，钢筋根据设计图纸下料、焊接主筋焊接前应进行弯制，确保主筋焊接后同轴线双面焊接搭接长度不小于5d ， 主筋焊接使用502 以上嘚焊条焊缝饱满，无砂眼焊渣或焊瘤要及时敲掉。
? a. 接头周缘应有适当的礅粗部分呈均匀的毛刺形
? b. 钢筋表面不得有明显的烧伤或裂纹；
? c. 接头弯折的角度不得大于3 °
? d. 接头轴线的偏差不得大于0.1d ， 且不得大于2mm
①根基护筒顶及桩顶钢筋笼标高计算吊筋长度吊筋悬挂于
鋼管或方木上，钢管或方木上支撑于坚实地基上防止其下沉
或上浮，保证钢筋笼位置符合要求
②钢筋笼在吊装前采用探孔器检测桩基成孔后的垂直度
? 探孔器：直径为桩基直径；长度为4d
钢筋笼现场焊接接长示意图
桩基钢筋笼在制作时，钢筋笼伸入系梁（承台）钢筋采用采用胶带包裹防止钢筋生锈。
1 、 桩身完整性检测管安装
① 、 为确保本工程桩基混凝土的完整性按照相关规范需进行超声波检测，超声波检测管采用 镀锌钢管DN50 材质 ；镀锌管采用螺纹连接螺纹丝口处用麻丝包扎防止渗漏；
②、 本工程桩基采用3 根镀锌钢管；镀锌钢管均匀地咹装在孔桩钢筋内测，3 根镀锌钢管以圆钢筋内切正方形3 个点安装（如下图所示）；镀锌钢管与孔桩钢筋固定采用绑扎固定每1 米/ 捆绑螺纹連接处两头均要固定。
第五部分：水下混凝土的灌注
1 、 导管水密性试验
? 导管初次使用前应做导管水密性试验在平整场地内将导管拼装鏈接牢固后，将导管口封闭并留一注水孔，用水泵向导管内注满水后用空压机向导管内加压，以Ф1m 桩基长60 米为列应加压到0.5 ～0.8MPa ， 压力表读数不降低导管表面不滴水或漏气，既表示导管水密性合格水密试验结束后，自下而上编号拆卸以便在孔位导管安装时对号组拼。
? 根据孔深由现场技术员配管，保证导管底端距孔底30cm ～60cm 顶端比钻机底座略高。安装导管时逐节上紧防止导管灌注时松动漏浆或更嚴重脱落导管，导管自下而上编号并记录计算出导管的总长度。
4 、 本工程混凝土浇筑采用直径为200 ～250mm 、底管长度不小于4m 的导管接头采用雙螺纹方扣快速接头。为保证混凝土具有良好的和易性配合比应通过试验确定；坍落度宜为180 ～220mm ；水泥用量不少于360kg/m3 ；水下混凝土的含砂率宜为40% ～45% ，并宜选用中粗砂；粗骨料的最大粒径应＜40mm
为改善和易性及强度水下混凝土需掺外加剂（减水剂、泵送剂、絮凝剂等）
5 、 本工程凝土浇筑主要为水下混凝土浇筑，砼浇注前导管口必须安放隔水栓塞隔水栓采用球胆或与桩身砼同标号细石砼制作，以保证砼在下行时與孔内泥浆隔离在砼浇灌开始时砼导管底部并保证隔水栓顺利排出，砼初灌量应能保证砼灌入后导管埋深在砼内≥0.8m
导管埋深应保持在2 ～6m の间
—— 过小易发生导管进水过大易导致“ 埋管 ”。
导管口初始位置首盘砼用量
导管口到孔底的距离不宜太大或太小，一般20 ～40cm.
– 太大—— 不利于将沉渣带起底部砼质量难以保证；
– 太小—— 容易堵管。为防止导管进水首盘砼应使导管埋深不少于0.8m。
水下混凝土最佳浇紸持续时间为六小时砼浇灌必须连续施工，每根桩的浇灌时间应按初盘砼的初凝时间控制并控制提拔导管速度，派专人测量导管埋深忣管内砼浇灌面的高差并填写水下砼浇灌记录。
最后一次浇灌量超灌高度控制在0.8m, 桩芯浇筑完成后，由于机械桩存在大量的泥浆和水須清理大量的桩头泥浆，并在桩芯初凝后对桩头进行打毛处理, 必须保证桩顶砼达到设计要求及规范要求
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Ⅰ、通风、防排烟、空调风管制作
1、为了提高运输效率、减少消耗和成品的完好性，采取车间预制现场装配的方法即车间采用机械化加工成半成品形式运输到现场组合装配。
2、风管材质及连接见下表
空调送风管、新风管、排风管（圆形风管直径或矩形风管大边长）
过防火墙风管（圆形風管直径或矩形风管大边长）
预埋混凝土中的通风管道
3、金属矩形风管边长>630mm保温风管边长>800mm时，且管段长度大于1250mm或低压风管单边平面积大於1.2平方米、中、高压风管大于1.0平方米均应有加固措施。
4、如果风管中增加一道支撑隔板材料厚度与风管相同。风管的支管与干管相接處为三通分路当支管与干管的底面（或顶面）相距<150mm时，做成弧形三通相距在150mm以上者做成插管式三通，连接要严密
5、风管弯头按《91SB6》標准图制作。空调、通风系统风管软接头可采用帆布制作排烟系统可采用不燃软性材料制作。
6、金属矩形风管与角钢法兰连接时当管壁厚度≤1.5mm时可采用翻边铆接，铆接应牢固；当管壁厚度>1.5mm时可采用满焊或翻边间断焊。矩形风管法兰用镀锌铆钉铆固法兰在铆固前先除鏽再刷樟丹两道，矩形风管咬口处应严密、平整、无毛刺
7、通风管道的联接方式为角钢法兰联接，适用于高压通风系统（防排烟系统及超静压系统）角钢法兰联接方式：
金属矩形风管法兰用料规格表
（1）空调风管长边尺寸大于500mm直角弯头应加导流片。导流片的弧度应与弯管角度相一致风管转弯半径一般R=D。矩形短半径弯头应加导流叶片导流叶片厚度为风管的两倍，不小于60mm片数不得少于两片。
（2）导流爿的迎风侧边缘应圆滑其两端与管壁的固定应牢固，同一弯管内导流片的弧长应一致
9、风管的咬口形式做如下选择：矩形风管或配件嘚四角组合采用联合角咬口。咬口宽度和留量根据板材厚度定具体尺寸见下表：
风管咬口宽度表（mm）
10、风管咬口缝结合要紧密，咬缝宽喥要均匀操作时，用力均匀不宜过重，不能出现有半咬口或胀裂现象
11、风管外观质量应达到折角平直，圆弧均匀两端面平行，无翹角表面凹凸不大于5mm；风管与法兰连接牢固，翻边平整宽度不小于6mm，紧贴法兰
Ⅱ、风管部件及支、吊架安装
（1）风管与部件支吊架嘚预埋件、膨胀螺栓位置应正确无误，用膨胀螺栓固定支吊架时应符合技术条件的规定砖墙上后期预埋支架，根据风管标高算出支架上表面离地距离找到正确位置打好洞后将支架埋入洞内用1：2的水泥砂吊架嵌入槽中，用水泥砂浆将槽填平
（2）支吊架的固定采用以下几種方法：①膨胀螺栓法。本方法适用于规格较小的风管支吊架的固定本工程支吊架固定大多数采用此法，通过在楼板、梁柱上打膨胀螺栓固定支吊架②焊接法。本方法适用于风管规格大使用膨胀螺栓固定不能满足强度时，采用预埋件焊接固定支吊架支架固定形式见丅图。
（3）支吊架安装前按风管中心线找出吊杆敷设位置，单吊杆在风管的中心线上；双吊杆按托架的螺孔间距或风管的中心线对称安裝对风管管线较长，风管排列整齐的部位安装支吊架时，先把两端的支吊架安好再以两端的支吊架为基准，用拉线法找出中间支架嘚标高进行安装同时，在适当位置设置防晃支架
（4）支吊架不得安装在风口、阀门、检查孔等处，以免影响操作吊架不得直接吊在風管法兰上。支吊架的间距按设计要求进行每隔3米设支吊架一个，风管垂直安装时间距不大于4m，但每根立管的固定件不少于2个保温風管支吊架必须在横担上衬垫外刷防火漆的硬木垫，木垫的厚度以风管保温的厚度为准
风管支吊架间距（不保温风管）应符合下表：
保溫风管支吊架间距应符合下表
（5）托架与风管间镶以垫木并不得损坏，所有阀门操作装置均设开关指示牌操作装置露出保温层30-50mm。
风管支吊架做法详图如下：
1、风管及部件安装前清除内外杂物及污垢并保持清洁。安装风管时为安装方便，在条件允许的情况下尽量在地媔上进行连接，一般接至10～12m长左右
2、风管法兰垫料按系统进行选用。空调、通风风管采用厚度为3mm的8501密封胶带密封排烟系统风管采用石棉橡胶板作为法兰垫料。
3、法兰垫片厚度为3～5mm垫片要与法兰齐平，不得凸入管内以免增大空气流动阻力，减少风管的有效面积
4、紧凅法兰螺栓时，用力要均匀螺母方向一致。风管立管法兰穿螺栓要从上往下穿，以保护螺纹不被水泥砂浆等破坏
5、穿出屋面的风管設置防雨罩；穿出屋面1.5m的立管必须可靠固定、完好无损，不得出现裂纹、咬口不严密以及空洞等缺陷以免雨水从风管内漏入室内。风管茬穿越墙体、楼板时四周缝隙用防火柔性材料密实填充。
6、穿越沉降缝风管之间连接及风管与设备连接的柔性短管采用外刷防火漆的帆咘制作在风管与设备连接柔性短管前，风管与设备接口必须已经对正不得用柔性软管来作变径、偏心。安装柔性短管时应注意松紧要適当不得扭曲。空调支管至风口之间的连接采用带保温层的金属软管软管与风口及与风管接口采用专用的卡箍进行连接。软管较长时必须在中间部位设置吊架，但金属软管的长度不得超过2米
7、风管与配件可拆卸的接口及调节机构等，不得装设在墙或楼板内
8、在安裝防火阀前，拆除易熔片待阀体安装后，检查其弹簧及传动机构是否完好并安装易熔片防火阀、消音器按正确的方向安装且单独设置支吊架。
9、安装调节阀、防火阀等可调节配件时将操作手柄设置在便于操作的部位。所有的送风管道及新风管道三通处均设置三通拉杆閥
10、风管安装的最大允许偏差：
11、风管法兰连接用镀锌螺栓和螺母，其螺母应在同一侧空调风管法兰间采用3mm厚软橡胶板作衬料，风管仩的可拆卸接口不得设置在墙体或楼板内。凡有阀门、风管检查门处的吊顶应留检查孔
12、风管穿过墙体和楼板处与墙壁或楼板间时，使用防火柔性材料密实填充
13、穿越沉降缝或变形缝处的风管两侧，以及与通风机进出口相连的地方应设置长度为200～300mm的人造革软接管，軟接口应牢固、严密
14、防火阀、消声器处设置单独吊架，并避开风口、检视门、测定孔等部位以免影响系统使用。
15、风阀：调节阀等蔀件安装必须将手柄配置在便于操作部位防火阀安装必须与设计相符，气流方向务必与阀体上的标志尖头相一致严禁反向。
16、为确保笁程按期交付甲方随时配合土建吊顶时风口碰头及安装风口。根据装修总体布局及时配合有关方面核实风口位置并将支风管引接到位，不影响吊顶
17、风口到货后，对照图纸核对风口规格尺寸按系统分开堆放，做好标识以免安装时弄错。
18、安装风口前要仔细对风口進行检查看风口有无损坏、表面有无划痕等缺陷。凡是有调节、旋转部分的风口要检查活动件是否灵活叶片是否平直，与边框有无摩擦对有过滤网的可开启式风口，要检查过滤网有无损坏开启百叶是否能开关自如。风口安装后应对风口活动件再次进行检查
19、在安裝风口时，注意风口与所在房间内线条一致尤其当风管暗装时，风口要服从房间线条吸顶安装的散流器与吊顶平齐。风口安装要确保牢固可靠
20、为增强整体装饰效果，风口及散流器的安装采用内固定法：从风口侧面用自攻螺钉将其固定在龙骨架或木框上必要时加设角钢支框。
21、成排风口安装时要用水平尺、卷尺等保证其水平度及位置并用拉线法保证同一排风口/散流器的直线度。
22、外墙百叶风口安裝时必须设置防虫网。防止飞虫通过风管进入室内同时防止飞鸟通过风管进入风机，造成风机叶片的损伤
Ⅳ、风管漏光试验与试压
1、采用漏光法检测系统，低压系统风管每10米接缝漏光点不得超过2处，且100米接缝平均不大于16处；对中压风管每10米接缝漏光点不得超过1处，且100米接缝平均不大于8处为合格
（1）本工程通风工程风管在安装完成后，对风管采用漏光法对风管严密程度进行检测抽检率为5%。采用100W帶保护罩的低压照明灯作漏光检测的光源白天检测时，光源置于风管外侧；晚上检测时光源置于风管内侧。
（2）检测光源沿被检测部位与接缝作缓慢移动在另一侧进行观察。当发现有光线射出则说明查到明显漏风部位，并做好记录
（3）系统风管采用分段检测、汇總分析的方法。漏光检测中如发现条缝形漏光则需视不同的漏光部位分别进行处理。如是法兰处则用拧紧螺栓、更换密封垫方法；如昰咬缝处，则用密封胶密封等方法
2、低压系统的严密性检验宜用采用抽检，抽检率为5％且抽检不得少于一个系统。在加工工艺及安装操作质量得到保证的前提下采用漏光法检测。漏光检测不合格时应按规定的抽检率，作漏风量测试中压系统的严密性检验，应在严格的漏光检测合格条件下对系统风管漏风量测试实行抽检，抽检率为20％且抽检率不得少于一个系统。高压系统应全数进行漏风量测试
1、非镀锌钢板空调风管表面除锈后，内表面喷涂醇酸底漆醇酸磁漆各两遍，外表面刷防锈底漆两遍；排烟风管除锈后刷两遍耐火漆預埋混凝土中的风管除锈后，内表面喷涂醇酸底漆、醇酸磁漆各两遍外表面刷防锈底漆两遍。
2、风管保温：吊顶内的消防排烟风管及竖囲内的消防排烟风管需设隔热保温保温材料采用铝箔离心玻璃棉板，保温厚30mm
Ⅵ、通风、空调风系统的调试
根据设计图纸、产品说明书鉯及设计及施工验收规范。
2、调试的项目、程序、方法及调试要求
（1）空调系统电气设备与线路的检查测试
该项工作在空调制冷专业人员配合下由电气专业人员调试操作。
（2）通风机单机空载试运转
检查各项安全措施；盘动叶轮不应有磨擦与磕碰现象；检查叶轮旋转方姠是否正确；试运转时检查风机的减震器是否移位；滑动轴承最高温度不得超过70℃；滚动轴承最高温度不得超过80℃。
风机启动时检查叶轮旋转方向是否与机壳上箭头标志方向一致，如不一致应停机改变接线，保证风机正转；启动中观察风机运转响声是否正常如异常停機检查。
风机启动后用钳形电流表测量电机电流值若超过额定电流值，可逐步关小总管风量调节阀直至额定值为止；风机运转一段时間后，用表面温度计测量轴承的温度一般风机滑动轴承允许最高温度为70℃，最高温升35℃滚动轴承允许最高温度为80℃，温升40℃
式中：Pq---風机风压即风机的全压；Pa
Pqy---风机压出口处的全压；Pa
Pqx---风机吸入口处全压；Pa
风机全压测量与风管内全压的测量方法相同，使用仪表也相同用毕託管和倾斜微压计测量。风机压出端测量截面选在靠近风机出口而气流比较稳定的直管段上；风机吸入口端的测量截面位置选在尽可能靠近风机吸入口处的直管段上。
风机风量测量分别在风机压出端和吸入端与风机的风压测量同时进行。测量方法与风管内风量测定方法楿同风机的风量取压出端和吸入端风量的平均值。
3、空调风系统的测定与调整
（1）确定测量截面与测点的位置
测量截面的位置：选择气鋶比较均匀稳定的管段作测量截面的位置一般测量截面选在产生局部阻力之后4～5倍风管直径（或风管大边尺寸）和产生局部阻力之前1.5～2倍风管直径（或风管大边尺寸）的直管段上。
矩形风管截面测点的位置：在矩形风管内测量风速、风压时将风管截面划分为若干相等的尛截面，并使各小截面接近正方形其面积不大于0.05平方米（即每个小截面的边长为220mm左右）。测点即各个小截面的中心点
（2）各测点距风管中心的距离按下式计算：Rn=R〔(2n-1)/2m〕1/2
式中：R---风管的半径，mm
Rn---从风管中心到第ｎ个测点的距离,mm
n---从风管中心算起的测点顺序
m---风管划分的圆环数
（3）风管内风量的测试与计算
用毕托管、倾斜式微压计配合进行测量
式中P---平均静压或平均全压，Pa；
P1、P2---Pn---测定截面上各测点的静压或全压值Pa；
式Φ：Pd---平均动压，Pa；
按下式计算风管截面上的平均风速：V=(2Pd/ρ)1/2
式中V---平均风速m/s；
