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把两个定值电阻R1、R2并联接入电压恒定的电路中，通过它们的电流分别为I1和I2。已知R1=nR2。并测出干路电流为I。试证明I1=I。
题型：论证题难度：中档来源：月考题
证明：并联电路电流与电阻成反比有，∵R1=nR2&& ∴I2=nI1，又∵∴，I=I1（n+1），∴ I1=I。
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据魔方格专家权威分析，试题“把两个定值电阻R1、R2并联接入电压恒定的电路中，通过它们的电流..”主要考查你对&&并联电路的电流规律&&等考点的理解。关于这些考点的“档案”如下：
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并联电路的电流规律
&并联电路电流规律：在并联电路中，干路电流等于各支路电流的和，即I=I1+I2+…+In。式中I表示干路中的电流，I1到In分别表示各支路中的电流。&实验探究串联电路的电流规律：1. 实验电路：2. 实验步骤：（1）根据并联电路的电路图，组装好实验装置（2）选用电流表的最大量程，并把电流表接在电路的a处。（3）合上开关，测出a处的电流值。（4）把电流表先后改接在电路中的b、c处，分别测出电流值，并对电路中Ia、Ib、Ic进行比较分析。3. 结论：并联电路：干路电流等于各支路电流之和Ia=Ib+Ic。串、并联电路的比较：
探究串、并联电路的电流规律时怎样使结果更有普遍性：&& 探究串、并联电路的电流规律时，常用改变电源电压，换用不同规格灯泡，多次测量等方法使结论更具普遍性。利用如图所示电路探究并联电路的电流规律时，也可能会得出结论，误认为各支路的电流相等。得出这一错误结论是因为实验时使用了两只完全相同的灯泡，所以结论比较特殊，不具备一般性，换用两只不同的灯泡重做实验，则，但仍有。例：在“探究串联电路中的电流规律”实验中，某同学用电流表分别测出图中a、b、c三处的电流大小，并初步得到它们之间关系的结论。为了进一步确定它们之间的关系，他下一步的操作是(&&& ) A．将电源两极对调，再次测量a、b、c三处的电流 B．改变开关s的位置，再次测量a、b、c三处的电流 C．将图中两只灯泡位置对调，再次测量a、b、c三处的电流 D．换用不同规格的灯泡，再次测量a、b、c三处的电流解析：换用不同规格的灯泡，多次进行实验，可避免结果的偶然性。
发现相似题
与“把两个定值电阻R1、R2并联接入电压恒定的电路中，通过它们的电流..”考查相似的试题有：
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3-电力系统自动装置第三章
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你可能喜欢在三相全控桥中，每一时刻必须有两个可控硅处于导通；从图3-4可见，宽脉冲每相隔360度重复出现，其；图3-4三相全控桥6相脉冲顺序3．3励磁大功率柜；对于三相全控桥来说，在阳极电压和控制脉冲的双重作；不能突变，二者有一个你减少我增大的过程，这一个过；励磁大功率柜过电压保护原理接线见图3-5，它采取；的特性，；图3-5大功率柜过电压保护原理图；然而，励磁大功率
在三相全控桥中，每一时刻必须有两个可控硅处于导通状态，其脉冲也必须同时触发给两个可控硅。结合大功率柜脉冲放大电路，用图3-4表示宽脉冲、双脉冲、双脉冲列以及脉冲的成对触发关系：6和1、1和2、2和3、3和4、4和5、5和6、接着也是6和1，不断循环。在图3-4中，在有脉冲的时刻，总是有不同的两相脉冲重叠，这就表示同时给两个可控硅触发脉冲。每一行的始发脉冲显示6相脉冲顺序，且每隔360度再重复出现，这里为了注解方便，去掉了一些重复脉冲，并且省略了-A和+B相脉冲。
从图3-4可见，宽脉冲每相隔360度重复出现，其宽度& 60度并且&120度。双脉冲的间距60度，双脉冲的每个脉冲的宽度一般为8度左右，由调节器控制。这里的脉冲列只是大功率柜的情况，事实上，不同的调节器有不同的脉冲列形式。
三相全控桥6相脉冲顺序 3．3
励磁大功率柜过电压保护
对于三相全控桥来说，在阳极电压和控制脉冲的双重作用下，正组可控硅和负组可控硅成对轮流导通。理想情况下，一个可控硅的导通就使得另一个可控硅立即关断，前者的电流由零瞬时变大，后者瞬时变为零。然而，由于阳极电源回路电感存在，这两个可控硅的电流
不能突变，二者有一个你减少我增大的过程，这一个过程就是可控硅的换相。正是由于可控硅换相，使得励磁功率柜的过电压很大，因此必须采取有效措施，对其加以限制。
励磁大功率柜过电压保护原理接线见图3-5，它采取了两种过电压保护技术：第一，在阳极电源回路装设压敏电阻，利用压敏电阻的非线性特性，吸收交流过电压毛刺。压敏电阻也是氧化锌非线性电阻，但是，它不同于灭磁用的氧化锌非线性电阻阀片，其特点是电压场强高，能量小。压敏电阻的技术指标是10mA压敏电压和浪涌电流。励磁大功率柜选择YM
的特性，。大功率
大功率柜过电压保护原理图
然而，励磁大功率柜的过电压保护效果却不理想，主要表现在：RC阻容器件严重过载，电阻发热；电容损坏和击穿；压敏电阻损坏和击穿；阳极过电压毛刺高大2000多伏。分析其原因，主要有三点，第一是励磁串联变压器使阳极电源回路的电感太大，造成可控硅换相过电压大；第二是大功率柜的电流较大，阻容负载也就大；第三是压敏电阻的压敏值无法再降低，因而其过电压保护效果不好。针对这些情况，我们认为应采取下列措施：
增加电阻参数，减轻阻容负载
励磁大功率柜的阻容直接装设在可控硅的散热器上，并且在冷却风道之中。由于阻容负载过重，造成电阻严重发热和电容击穿，更换极不方便，维护工作量极大。为减轻阻容负载，首先要将阻容从风道移出来，只有这样，才有空间更换新的阻容参数。试验表明，阻容的好坏，直接影响阳极过电压毛刺，且电容的大小影响最大。为此，只用增加电阻的参数来减轻阻容负载。
增加电阻参数，主要是增加电阻的阻值和功率，取值范围：50欧姆/300瓦至100欧姆/200瓦。
取消压敏电阻，装设集中式过电压保护
为保证压敏电阻的荷电率不超标即在正常运行时所加的电压不能太高，阳极回路的压敏电压就不能太小，因而限制过电压的作用就难以发挥。更为重要的是，压敏电阻的功率一般都不大，因而吸收过电压的能力也就不大。鉴于这些原因，一种称为集中式过电压技术在国内外励磁设备上得到应用，南京自动化研究院自动控制研究所就是采用这种技术，不仅取消
压敏电阻，而且还取消了可控硅阻容保护，运行情况很好。
集中式过电压保护原理见图3-6的虚线框，它是在三相全控桥阳极输入侧并联一个三相全波整流桥电路，其输出并联电阻R和电容C后，再经R1C1和R2C2同三相全控桥直流输出端并联。电容C起滤波作用，电阻R既是C的放电电阻，又是整个保护的主要吸收耗能电阻。三相全波整流桥可以看成一个随阳极电压变化的尖峰过电压自动吸收装置，即过电压的整定值随阳极电压变化。集中式过电压保护不仅吸收阳极交流侧过电压，还吸收直流侧的过电压尖峰毛刺，并且过电压毛刺的频率越高，吸收效果越好，可以全面改善励磁功率单元的过电压问题。
励磁功率柜过电压保护经典设计
目前，还有一种简化式集中式过电压保护，即只在交流侧装设过电压保护，具体方法就是将图3-6中的R1C1和R2C2取消。中科院等离子体所科聚公司已将这种保护广泛应用，效果很好。
励磁功率柜完整的过电压保护原理见图3-7，它是励磁过电压保护的经典设计。这里，由三个C2电容组成星形接线，抑制阳极回路的共模过电压，即线路对大地的过电压，比如雷击过电压等。由三组R1C1组成三角形接线，限制阳极电源的差模过电压，即线路与线路之间的过电压毛刺。R1和C1的参数，考虑吸收可控硅部分换相过电压，要有一定的吸收功率。RC依然是可控硅的阻容吸收器，由于在阳极已有R1C1阻容吸收器，因而RC吸收功率可以小一点。Rf是非线性电阻，吸收直流侧过电压毛刺。
葛洲坝大江电厂20F、21F励磁功率柜也是采用图3-7这种接线，C2取0.1微法/2500
伏，C1取5微法/4000伏，R1为10欧姆绕线电阻，4并2串，功率很大。R为30欧姆，C为0.5微法/2000伏。C2、C1和R1均装设在功率柜风道之中。Rf为炭化硅非线性电阻，采用400V/140A阀片，4串12并接线，共48片，能量很大。该过电压装置运行情况很好。
第四章 发电机灭磁及转子过电压保护
发电机灭磁及转子过电压保护概述
同步发电机安全可靠的灭磁，是一个不仅关系到励磁系统本身安全，而且直接关系到整个电力系统安全运行的大问题。发电机转子过电压保护，不仅只是动作发信号，更重要的是采取有效措施来限制过电压，以保护发电机转子绝缘和励磁装置的安全运行。
葛洲坝电厂投产以来，其灭磁和过电压保护经历了如下三种方式，这三种方式也是同时期励磁装置灭磁及转子过电压保护的主要类型。
a：灭磁开关灭磁，即采用具有灭弧栅片的DM2型灭磁开关灭磁，采用可控硅跨接器限制转子过电压，跨接器的放电电阻为线性电阻。
b：线性电阻灭磁，即将二极管串联线性电阻后并联在转子两端，利用一个恒值电阻的放电来灭磁。此间，没有装设发电机转子过电压保护。
c：非线性电阻灭磁，即采用DM4灭磁开关配合氧化锌非线性电阻灭磁，采用可控硅跨接器限制转子过电压，跨接器的放电电阻也是氧化锌非线性电阻。
上述三种灭磁类型，若按磁场能量的消耗方式而言，磁场能量主要消耗在灭磁开关中的称为耗能型（如DM2型灭磁开关）。而在线性或非线性电阻灭磁系统中，由于灭磁开关并不承担或不全部承担耗能任务，仅仅起到断开磁场回路使转子建立较高的反电势的作用，转子磁场的能量主要消耗在线性或非线性电阻中。此种方式称为非耗能型或转移型灭磁系统。
耗能型灭磁系统的灭磁原理：利用DM2开关断开时产生的弧电流，将转子能量消耗在灭弧室的灭弧栅中，即转子的磁场能量转换成热能而消耗掉。
转移型灭磁系统的灭磁原理：利用灭磁开关断开励磁绕组时产生的高压反电势，击穿非线性灭磁电阻，将励磁电流转移到灭磁电阻中，并通过热能转换而灭磁。
目前的发展趋势是：一方面非耗能型的非线性电阻灭磁系统得到越来越广泛的应用，但线性恒值电阻灭磁系统仍有一定市场。另一方面是耗能型的灭弧栅式灭磁系统亦得到重视，特别是中小型机组。在这方面，东欧国家应用的较普遍，技术上也较为成熟，我国在沿用这项技术方面亦取得了优异的成绩。但此种灭磁方式正在受到非线性灭磁系统的挑战。
发电机灭磁的基本原理
发电机灭磁性能指标简介
衡量发电机灭磁性能指标有两个：灭磁速度和灭磁电压。其要求是速度快即灭磁时间短，灭磁电压不能超过转子允许电压值。最优的灭磁系统是灭磁电压较高且在灭磁过程中保持恒定，只有这样，灭磁电流才能按线性方式衰减，其灭磁时间才最短。最优的灭磁系统称为理想灭磁系统。
灭磁开关利用灭弧栅的短弧原理灭磁，灭磁效果非常接近理想灭磁的目标。而线性电阻灭磁利用一个恒值电阻放电灭磁，灭磁电压不可控，灭磁时间很长，因而灭磁效果最差，但很安全。
实现理想灭磁的基本条件是：灭磁电压Ufm保持不变，灭磁电流ifm直线衰减，这就要
只有这样才求在一个大电感回路中，其灭磁电阻Rm应具有随电流ifm而变化的非线性特性。
能保证ifmRm=Ufm =常数。
多种试验表明，金属电极间形成的短弧电阻具有满足这一要求的非线性特性，这是灭弧栅灭磁系统之所以接近于理想灭磁的基本条件。经验测试证明，当金属电极间距离在3－6mm之间时，电流由几安～2.4×103安范围内时，所产生的电弧电压降接近恒等于30V左右。由于弧压降为一常数30V，则当电流变化时，Rm将随电流的变化而变化。图4-1中Ufm1和ifm1是灭弧栅灭磁的灭磁特性曲线。如果Rm是一个恒定值，则灭磁时电压就会因电流的
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