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如题，请热心的坛友帮帮忙.
图纸的设计孔深是指设计勘测的孔口高程减去孔底标高； 钻孔灌注桩内业资料里的设计孔深指实测护筒顶标高减去设计孔底标高，不是减去实际的孔底标高。
两个二混子
根据地质情况确定钢护筒长度，如果好一般1.5~2米就可以，不好根据实际情况确定。预留桩头根据灌注人水平一般在1米到3米之间。所以桩头距钢护筒顶的距离是由于工作平台的高度造成的，具体是多少你用标高减下就知道了。
莱克斯顿帅
实际施工中，孔口标高是护筒顶标高，孔深是从护筒顶量到孔底。
一米的天堂
护筒顶标高减去设计底标高就是设计孔深 一般都会超打，超打的这部分加上设计孔深就是实际孔深
我给你个承台剖面图，也许能回答你的问题，图中我用箭头所指的波浪线就是设计桩顶标高，一般是进入承台内50~100（很多图中不标注，仅在说明中）；如果你是要算量，那么一般施工的时候还要超灌约500高（考虑浮浆及保护钢筋，以后施工承台时凿除）：
妹妹好好美
在施工做资料的时候都是按照护筒顶标高到桩底标高算的。但是在合同计价的时候是按照测量给出的地方面标高到桩底标高算的。
人在江湖哀
不明白你是要搞哪样。 桩孔底标高＝测绳数据-机台高度-护筒标高 公式不合适， 桩孔底标高＝护筒标高+机台高度-测绳数据 机台高度是测绳终算点到护筒顶的高度。当测绳的终算点放置在护筒边上时，机台高度为零。 桩孔底标高只是一个存在但没有人去
楼主的提问不太明确！你说终孔标高？你会去测量终孔标高？终孔标高通常都是一个计算值！我们只能量你打好的桩的深度，再经过计算得到相关的数据！ 通常我们说的桩长是指“有效桩长”，计算方法为： 有效桩长=孔深-（地面标高-设计桩顶标高） 实际
此景、如梦
这个叫超灌，这一米是水下砼灌注过程产生的浮浆（泥浆跟砂浆混合物），没有很高的强度，到时候要破桩破掉的，实际过程中，一为保证质量。免得接桩，一般高出设计桩顶标高1.5米左右。
城市论坛手机客户端上线1、什么情况下，施工前应采用静载试验确定单桩竖向抗压承载力特征值？检测数量有什么要求当设计有要求或满足下列条件之一时，施工前应采用静载试验确定单桩竖向抗压承载力特征值：设计等级为甲级、乙级的桩基；地质条件复杂、桩施工质量可靠性低；本地区采用的新桩型或新工艺。检测数量在同一条件下不应少于3 根，且不宜少于总桩数的1%；当工程桩总数在50 根以内时，不应少于2 根。2、单桩承载力和桩身完整性验收抽样检测的受检桩选择宜符合那些规定？桩承载力和桩身完整性验收抽样检测的受检桩选择宜符合下列规定：施工质量有疑问的桩；设计方认为重要的桩；局部地质条件出现异常的桩；施工工艺不同的桩；承载力验收检测时适量选择完整性检测中判定的Ⅲ类桩；除上述规定外，同类型桩宜均匀随机分布。3、混凝土桩的桩身完整性检测的抽检数量应符合那些规定？混凝土桩的桩身完整性检测的抽检数量应符合下列规定：柱下三桩或三桩以下的承台抽检桩数不得少于1 根。设计等级为甲级，或地质条件复杂。成桩质量可靠性较低的灌注桩，抽检数量不应少于总桩数的30%，且不得少于20 根；其他桩基工程的抽检数量不应少于总桩数的20%，且不得少于10 根。注：对端承型大直径灌注桩，应在上述两款规定的抽检桩数范围内，选用钻芯法或声波透射法对部分受检桩进行桩身完整性检测。抽检数量不应少于总桩数的10%。地下水位以上且终孔后桩端持力层已通过核验的人工挖孔桩，以及单节混凝土预制桩，抽检数量可适当减少，但不应少于总桩数的10%，且不应少于10 根。当符合第2问第1～4 款规定的桩数较多，或为了全面了解整个工程基桩的桩身完整性情况时，应适当增加抽检数量。4、对单位工程内且在同一条件下的工程桩，当符合什么条件时，应采用单桩竖向抗压承载力静载试验进行验收检测？对单位工程内且在同一条件下的工程桩，当符合下列条件之一时，应采用单桩竖向抗压承载力静载试验进行验收检测：设计等级为甲级的桩基；地质条件复杂、桩施工质量可靠性低；本地区采用的新桩型或新工艺；挤土群桩施工产生挤土效应。抽检数量不应少于总桩数的l%，且不少于3 根；当总桩数在50 根以内时，不应少于2 根。注：对上述第1～4 款规定条件外的工程桩，当采用竖向抗压静载试验进行验收承载力检测时，抽检数量宜按本条规定执行。5、对于端承型大直径灌注桩，什么情况下可采用钻芯法检测？抽检数量怎么确定？对于端承型大直径灌注桩，当受设备或现场条件限制无法检测单桩竖向抗压承载力时，可采用钻芯法测定桩底沉渣厚度并钻取桩端持力层岩土芯样检验桩端持力层。抽检数量不应少于总桩数的10%，且不应少于10 根。6、什么情况下应进行单桩竖向抗拔、水平承载力检测？检测数量怎么确定？对于承受拔力和水平力较大的桩基，应进行单桩竖向抗拔、水平承载力检测。检测数量不应少于总桩数的l%，且不应少于3 根。7、什么情况时应进行验证与扩大检测，并阐述验证与扩大检测的方法？低应变检测时，对于嵌岩桩，桩底时域反射信号为单一反射波而且与锤击信号同向时；实测信号复杂，无规律，无法对其进行准确评价；桩身截面渐变或多变，而且变化幅度较大的混凝土灌注桩时刻采用静载法或钻芯法验证。高应变检测时，桩身存在缺陷，无法判定桩的竖向承载力；或桩身缺陷对水平承载力有影响；单击贯入度大，桩底同向反射强力且反射峰较宽，侧阻力波、端阻力波反射弱，即波形表现出竖向承载性状明显与勘察报告中的地质条件不符合时，可采用静载法进一步验证；嵌岩桩桩底同向反射强烈，且在时间2L/C后无明显端阻力反射，可采用钻芯法核验。桩身浅部缺陷可采用开挖验证。桩身或接头存在裂隙的预制桩可采用高应变法验证。单孔钻芯检测发现桩身混凝土质量问题时，宜在同一基桩增加钻孔验证。对低应变法检测中不能明确完整性类别的桩或Ⅲ类桩，可根据实际情况采用静载法、钻芯法、高应变法、开挖等适宜的方法验证检测。当单桩承载力或钻芯法抽检结果不满足设计要求时，应分析原因，并经确认后扩大抽检。当采用低应变法、高应变法和声波透射法抽检桩身完整性所发现的Ⅲ、 Ⅳ类桩之和大于抽检桩数的20%时，宜采用原检测方法（声波透射法可改用钻芯法），在未检桩中继续扩大抽检。8、阐述桩身完整性类别分类原则？哪类桩应进行工程处理？Ⅰ类桩桩身完整Ⅱ类桩桩身有轻微缺陷，不会影响桩身结构承载力的正常发挥Ⅲ类桩桩身有明显缺陷，对桩身结构承载力有影响Ⅳ类桩桩身存在严重缺陷Ⅳ类桩应进行工程处理。9、基桩检测报告应包含那些内容？检测报告应结论准确，用词规范。检测报告应包含以下内容：委托方名称，工程名称、地点，建设、勘察、设计、监理和施工单位，基础、结构型式，层数，设计要求，检测目的，检测依据，检测数量，检测日期；地质条件描述；受检桩的桩号、桩位和相关施工记录；检测方法，检测仪器设备，检测过程叙述；受检桩的检测数据，实测与计算分析曲线、表格和汇总结果；与检测内容相应的检测结论。工程桩承载力检测结果的评价，应给出每根受检桩的承载力检测值，并据此给出单位工程同一条件下的单桩承载力特征值是否满足设计要求的结论。10、单桩竖向抗压静载试验加载量如何确定？为设计提供依据的试验桩，应加载至破坏；当桩的承载力以桩身强度控制时，可按设计要求的加载量进行。对工程桩抽样检测时，加载量不应小于设计要求的单桩承载力特征值的2.0 倍。11、单桩竖向抗压静载试验加载反力装置应符合那些规定？加载反力装置可根据现场条件选择锚桩横梁反力装置、压重平台反力装置、锚桩压重联合反力装置、地锚反力装置，并应符合下列规定：加载反力装置能提供的反力不得小于最大加载量的1.2 倍。应对加载反力装置的全部构件进行强度和变形验算。应对锚桩抗拔力（地基土、抗拔钢筋、桩的接头）进行验算；采用工程桩作锚桩时，锚桩数量不应少于4 根，并应监测锚桩上拔量。压重宜在检测前一次加足，并均匀稳固地放置于平台上。压重施加于地基的压应力不宜大于地基承载力特征值的1.5 倍，有条件时宜利用工程桩作为堆载支点。12、阐述单桩竖向抗压静载试验加载室荷载测量方法及精度、量程要求？荷载测量可用放置在千斤顶上的荷重传感器直接测定；或采用并联于千斤顶油路的压力表或压力传感器测定油压，根据千斤顶率定曲线换算荷载。传感器的测量误差不应大于1%，压力表精度应优于或等于0.4 级。试验用压力表、油泵、油管在最大加载时的压力不应超过规定工作压力的80%。的压力不应超过规定工作压力的80%。13、阐述单桩竖向抗压静载试验沉降测量方法及仪器精度要求？沉降测量宜采用位移传感器或大量程百分表，并应符合下列规定：测量误差不大于0.1%，分辨力优于或等于0.01mm。直径或边宽大于500 mm 的桩，应在其两个方向对称安置4 个位移测试仪表，直径或边宽小于等于500mm 的桩可对称安置2 个位移测试仪表。沉降测定平面宜在桩顶200mm以下位置，测点应牢固地固定于桩身。3沉降测定平面宜在桩顶200mm 以下位置，测点应牢固地固定于桩身。基准梁应具有一定的刚度，梁的一端应固定在基准桩上，另一端应简支于基准桩上。固定和支撑位移计（百分表）的夹具及基准梁应避免气温、振动及其他外界因素的影响。14、阐述单桩竖向抗压静载试验试桩现场检测对试桩的要求？试桩的成桩工艺和质量控制标准应与工程桩一致。桩顶部宜高出试坑底面，试坑底面宜与桩承台底标高一致。混凝土桩头加固可按本规范附录B 执行。对作为锚桩用的灌注桩和有接头的混凝土预制桩，检测前宜对其桩身完整性进行检测。15、单桩竖向抗压静载试验加卸载方式应符合那些规定？加载应分级进行，采用逐级等量加载；分级荷载宜为最大加载量或预估极限承载力的1/10，其中第一级可取分级荷载的2 倍。卸载应分级进行，每级卸载量取加载时分级荷载的2 倍，逐级等量卸载。加、卸载时应使荷载传递均匀、连续、无冲击，每级荷载在维持过程中的变化幅度不得超过分级荷载的±10%。16、阐述为设计提供依据的竖向抗压静载试验试验步骤应符合那些规定？为设计提供依据的竖向抗压静载试验应采用慢速维持荷载法。慢速维持荷载法试验步骤应符合下列规定：每级荷载施加后按第5 、15 、30 、45 、60min 测读桩顶沉降量，以后每隔30min测读一次。试桩沉降相对稳定标准：每一小时内的桩顶沉降量不超过0.1mm，并连续出现两次（从分级荷载施加后第30min 开始，按1.5h 连续三次每30min 的沉降观测值计算）。当桩顶沉降速率达到相对稳定标准时，再施加下一级荷载。卸载时，每级荷载维持lh，按第15 、30 、60min 测读桩顶沉降量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读桩顶残余沉降量，维持时间为3h，测读时间为第15，30min，以后每隔30min 测读一次。17、简述竖向抗压静载试验终止加载条件？当出现下列情况之一时，可终止加载：某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的5 倍。注：当桩顶沉降能相对稳定且总沉降量小于40mm 时，宜加载至桩顶总沉降量超过40mm 。某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2 倍，且经24h 尚未达到相对稳定标准。已达到设计要求的最大加载量。当工程桩作锚桩时，锚桩上拔量已达到允许值。当荷载.沉降曲线呈缓变型时，可加载至桩顶总沉降量60～80mm；在特殊情况下，可根据具体要求加载至桩顶累计沉降量超过80mm 。18、简述单桩竖向抗压极限承载力综合分析确定方法？单桩竖向抗压极限承载力。可按下列方法综合分析确定：根据沉降随荷载变化的特征确定：对于陡降型Q 曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。根据沉降随时间变化的特征确定：取曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。出现某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2 倍，且经24h 尚未达到相对稳定标准情况，取前一级荷载值。对于缓变型Q 曲 线可根据沉降量确定，宜取S＝40mm 对应的荷载值；当桩长大于40m 时，宜考虑桩身弹性压缩量；对直径大于或等于8mmm 的桩，可取S=0.05D（D为桩端直径）对应的荷载值。注：当按上述四款判定桩的竖向抗压承载力未达到极限时，桩的竖向抗压极限承载力应取最大试验荷载值。19、简述单桩竖向抗压极限承载力、单桩竖向抗拔极限承载力统计值及特征值的确定方法？单桩竖向抗压极限承载力统计值及特征值的确定应符合下列规定：参加统计的试桩结果，当满足其极差不超过平均值的30%时，取其平均值为单桩竖向抗压极限承载力。当极差超过平均值的30%时，应分析极差过大的原因，结合工程具体情况综合确定，必要时可增加试桩数量。对桩数为3 根或3 根以下的柱下承台，或工程桩抽检数量少于3 根时，应取低值。单位工程同一条件下的单桩竖向抗压承级力特征值应按单桩竖向抗压极限承载力统计值的一半取值。注：当工程桩不允许带裂缝工作时，取桩身开裂的前一级荷载作为单桩竖向抗拔承载力特征值，并与按极限荷载一半取值确定的承载力特征值相比取小值。20、简述单桩竖向抗压静载试验检测报告除应包括本规范第3.5.5 条内容外，还应包括那些内容？答：检测报告除应包括本规范第3.5.5 条内容外，还应包括：受检桩桩位对应的地质柱状图；受检桩及锚桩的尺寸、材料强度、锚桩数量、配筋情况；加载反力种类，堆载法应指明堆载重量，锚桩法应有反力梁布置平面图；加卸载方法，荷载分级；本规范第4.4.1 要求绘制的曲线及对应的数据表；与承载力判定有关的曲线及数据；承载力判定依据；当进行分层摩阻力测试时，还应有传感器类型、安装位置，轴力计算方法，各级荷载下桩身轴力变化曲线，各土层的桩侧极限摩阻力和桩端阻力。21、单桩竖向抗拔静载试验终止加载条件？当出现下列情况之一时，可终止加载：在 某级荷载作用下，桩顶上拔量大于前一级上拔荷载作用下的上拔量5 倍。按桩顶上拔量控制，当累计桩顶上拔量超过100mm 时。按钢筋抗拉强度控制，桩顶上拔荷载达到钢筋强度标准值的0.9 倍。对于验收抽样检测的工程桩，达到设计要求的最大上拔荷载值。22、简述单桩竖向抗拔极限承载力的综合判定方法？单桩竖向抗拔极限承载力可按下列方法综合判定：根据上拔量随荷载变化的特征确定：对陡变型U—δ 曲线，取陡升起始点对应的荷载值；根据上拔量随时间变化的特征确定：取δ—lgt曲线斜率明显变陡或曲线尾部明显弯曲的前一级荷载值。当在某级荷载下抗拔钢筋断裂时，取其前一级荷载值。23、单桩竖向抗拔试验检测报告除应包括规范第3.5.5 条内容外，还应包括那些内容？检测报告除应包括本规范第3.5.5 条内容外，还应包括：受检桩桩位对应的地质柱状图；受检桩尺寸（灌注桩宜标明孔径曲线）及配筋情况；加卸载方法，荷载分级；数据整理应绘制上拔荷载-桩顶上拔量(U )关系曲线和桩顶上拔量-时间对数(关系曲线)。并提供对应的数据表；承载力判定依据；当进行抗拔摩阻力测试时，应有传感器类型、安装位置、轴力计算方法，各级荷载下桩身轴力变化曲线，各土层中的抗拔极限摩阻力。24、简述单桩水平静载试验桩的水平位移测量方法及基准点设置方法？在水平力作用平面的受检桩两侧应对称安装两个位移计进行桩的水平位移测量；当需要测量桩顶转角时，尚应在水平力作用平面以上50cm 的受检桩两侧对称安装两个位移计。位移测量的基准点设置不应受试验和其他因素的影响，基准点应设置在与作用力方向垂直且与位移方向相反的试桩侧面，基准点与试桩净距不应小于1 倍桩径。25、单桩水平静载试验加卸载方式和水平位移测量应符合那些规定？加卸载方式和水平位移测量应符合下列规定：单向多循环加载法的分级荷载应小干预估水平极限承载力或最大试验荷载的1/10 。每级荷载施加后，恒载4min 后可测读水平位移，然后卸载至零，停2min 测读残余水平位移，至此完成一个加卸载循环。如此循环5 次，完成一级荷载的位移观测。试验不得中间停顿。慢速维持荷载法的加卸载分级、试验方法及稳定标准应按竖向抗压静载试验有关规定执行。26、简述单桩水平静载试验终止加载条件？当出现下列情况之一时，可终止加载：桩身折断；水平位移超过30～40mm （软土取40mm ）；水平位移达到设计要求的水平位移允许值。27、简述单桩的水平临界荷载综合确定方法？单桩的水平临界荷载可按下列方法综合确定：取单向多循环加载法时的H—t—Y0曲线或慢速维持荷载法时的H—Y0曲线出现拐点的前一级水平荷载值。取H—ΔY0/ΔH曲线或lgH—lgY0曲线上第一拐点对应的水平荷载值。取H—σS曲线第一拐点对应的水平荷载值28、简述单桩的水平极限承载力综合确定方法？单桩的水平极限承载力可按下列方法综合确定：取单向多循环加载法时的H—t—Y0曲线产生明显陡降的前一级、或慢速维持荷载法时H—Y0的曲线发生明显陡降的起始点对应的水平荷载值。取慢速维持荷载法时的Y0—lgt 曲线尾部出现明显弯曲的前一级水平荷载值。-取H—ΔY0/ΔH曲线或lgH—lgY0 曲线上第二拐点对应的水平荷载值。取桩身折断或受拉钢筋屈服时的前一级水平荷载值。29、单位工程同一条件下的单桩水平承载力特征值的确定应符合那些规定？单位工程同一条件下的单桩水平承载力特征值的确定应符合下列规定：当水平承载力按桩身强度控制时，取水平临界荷载统计值为单桩水承载力特征值。当桩受长期水平荷载作用且状不允许开裂时，取水平临界荷载统计值的0.8 倍作为单桩水平承载力特征值。当水平承载力按设计要求的水平允许位移控制时，可取设计要求的水平允许位移对应的水平荷载作为单桩水平承载力特征值，但应满足有关规范抗裂设计的要求。30、简述单桩水平静载试验除应包括本规范第3.5.5 条内容外，还应包括那些内容？检测报告除应包括本规范第3.5.5 条内容外，还应包括：受检桩桩位对应的地质柱状图；受检桩的截面尺寸及配筋情况；加卸载方法，荷载分级：绘制H—t—Y0、H—ΔY0/ΔH、H—Y0、Y0—lgt、lgH—lgY0、H—m、Y0—m等关系曲线及对应的数据表；承载力判定依据；当进行钢筋应力测试并由此计算桩身弯矩时，应有传感器类型、安装位置、内力计算方法并绘制H—m、H—σS曲线及其对应的数据表。来源：网络请关注海创高科官方微信，在微信下方点击“拍台历”标签领取超实用的检测视频台历。海创高科(bjhcgk_ding)　
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钻孔灌注桩质量检控与测试中存在的弊病
来源:《建筑科技与管理》2009年第7期供稿文/徐佩林1，徐建忠2
[导读]阐述了强化施工工序质量控制与规范工程监理对保证基桩质量的重要性。
（1.温州中城建设集团有限公司浙江温州325005；
2.浙江省山水建设有限公司浙江杭州310016）
【摘要】本工程由于建设行政部门执法不严，质量监督、工程监理不到位，施工过程中自造泥浆性能差而引发的多种严重基桩质量缺陷未能防范与避免，又因测桩不规范使基桩质量缺陷被掩盖的事实，阐述了强化施工工序质量控制与规范工程监理对保证基桩质量的重要性。
【关键词】钻孔灌注桩；工艺检控；工程监理；基桩测试；质量隐患
Bored piles and test the quality of the prosecution of the ills
Xu Pei-lin1 , Xu Jian-zhong2
(1. Wenzhou City Zhongcheng Construction Group Co., Ltd. ChinaWenzhouZhejiang325005;
2. Zhejiang Province Landscape Construction Co., Ltd.HangzhouZhejiang310016)【Abstract】Construction of this project as a result of lax enforcement administration, quality supervision, and project supervision in place, the construction process are self-made mud caused by the poor performance of a variety of serious deficiencies in the quality of foundation pile failed to prevent and avoid, due to non-standardized test pile so that the quality of foundation pile was to cover up the fact that defects on a process to strengthen the quality control of construction project supervision and regulations to ensure the importance of the quality of foundation pile.【Key words】B P Eng Fou Quality problems
&&&&&&& 1. 绪言当前，在一些工程特别是民营开发商投资，同时又是开发商自找施工队伍挂靠施工的基桩工程中，由于项目招投标、工程监理、建设行政部门及其质量检测中存在的不到位或不规范等原因，致使施工与工程监理失控，引发基桩质量缺陷被掩盖，给工程留下严重质量隐患。
&&&&&&& 2 工程概况2.1工程简介。某高层超高层建筑由四幢酒店式公寓写字楼和宾馆组成。其中2幢地上27层，楼高104.7m；另2幢地上42层，楼高154.5m。框剪-核心筒结构。总建筑面积27.43万m2，主楼及地下下沉商务广场连通地下室3层，建筑面积5.47 万m2，地下商务广场基坑底板埋深12.85m，主楼基础底板开挖深度15.10~16.00m。采用钻孔灌注桩钢混整体筏板基础，主楼部位基础筏板厚2.00m和2.90m，其余部位为筏板承台基础，底板厚0.80m。2.2基桩设计。本工程设计基础钻孔灌注桩1715根，其中800mm承压桩与地下下沉式商务广场抗拔桩1275根，有效桩长27.0m，承压桩单向竖向极限承载力7550kN，抗拔桩单桩竖向抗拔承载力特征值1400kN；1000mm承压桩20根，有效桩长30.0m，设计单桩极限承载力12500 kN；950mm承压桩420根，有效桩长30.0m，设计单桩竖向承载力标准值5500 kN。桩端持力层为圆砾层，属摩擦端承桩。设计桩后桩端注浆水泥用量为每根桩3吨，作为保证单桩承载力满足设计要求的技术措施。2.3场地地层。拟建工程场地位于杭州湾三角洲冲海积平原区，地表第四系为钱塘江河漫滩相沉积。基桩所在地层为粉质粘土和粉细砂层，以细砂层为主，桩端进入圆砾持力层2-3m，圆砾层中密-密实，砾石占45-70%不等，砾径2-4cm，砾石间充填中粗砂。鉴于场地土层高砂性和圆砾持力层赋存较浅的情况，钻孔机械回转成孔自造泥浆的护壁和排渣能力很差，极易引发各种基桩质量缺陷甚至事故。
&&&&&&& 3. 基桩施工的失控状态本工程的基桩施工单位为挂靠个体户。基桩施工的一年多时间里项目经理从未来过施工现场。质检员一直未配备到位。工程开动16台钻机，24h连续施工作业的现场施工员只配2~3人，项目技术负责身兼相距数百公里的3~4个基桩工程，不仅日常施工见不到人，就是例行的施工监理例会也常到不了场，受托质检站数次来现场巡查后认为本基桩施工处于失控状态。3.1孔口未埋设符合要求的护筒。本工程场地地表杂填土厚度变化很大，在0.6～6.9m不等，孔口护筒埋深变化无常，势必导致埋设护筒的长度规格不一，承包商为省事图利没有埋设孔口护筒，即使表面上偶见有护筒的也是用短护筒吊挂于钻机底座机架上敷衍的，因此，施工中常发生杂填土和孔壁坍塌的情况，极易引起桩身混凝土含砂团，甚至断桩的情况。再则，孔口没有埋设密实的护筒，桩位测放的标志桩在地表杂填土开挖时就被挖除，后续的钻机就位复核、桩位偏差控制，二清沉淤厚度验证、孔内混凝土浇筑面高度测量等作业均缺乏直观可靠的检测基准点，因而无法准确测量孔底沉淤厚度，合理指导混凝土灌注时的导管埋深与拆除等作业。而且还直接影响有效桩长的控制。3.2钢筋笼吊装的野蛮作业。&&&& 钻孔灌注桩施工中，施工方基本上采用回转成孔的自造泥浆，实在无法连续作业时不得不在泥浆中倒入注浆用的水泥以改善循环泥浆性能，尽管如此其所携带的砂量仍常呈过饱和状态，停泵后会即刻发生离析，大量砂土在孔壁和孔底迅速沉淀下来，使钻孔的实际孔深比终孔孔深抬升8~12m不等，下钢筋笼时常多人攀爬上钢筋笼踩踏强行下冲，因而损坏报废不少钢筋笼，还每每到不了位，只得边往孔内送泥浆清孔边让钢筋笼慢慢自行下沉入孔。由于清孔泥浆质量较差，GPS-10型钻机的配套3PN泥浆泵的泵量小，泵压低，这样送浆清孔的实际孔径孔深仍常会小于回转成孔时的孔径和孔深，无法使钢筋笼全笼到位。本工程绝大多数桩含钢量最高的顶笼在基坑开挖过程中因未下到位被截去4~8m不等，成了凿砼工丰厚的额外酬劳，大多数桩的钢筋笼实际长度没有达到设计要求。3.3孔底沉渣清除无法满足设计要求。本基桩工程尽管另给了施工的泥浆费用，可是在实际施工中承包商为省事图利仍坚持利用回转成孔自造泥浆进行施工作业，泥浆质量实在太差无法继续进行作业时只得动用业主提供到现场的桩端注浆水泥以改善泥浆性能。尽管如此，与优质泥浆的性能要求仍相差甚远，由于泥浆中携带的大量砂土颗粒和钻渣，开泵时检验孔底沉淤厚度符合检验标准，可停泵至砼灌注的间隔时间达1h以上甚至停待数小时，待首灌混凝土剪入时，孔内沉渣远大于设计要求。经抽查发现有的孔的孔底沉渣厚度竟达2~3m之巨，不少孔未经孔底沉渣厚度验收就进行水下混凝土灌注作业。3.4桩端桩身强度无法保证。《建筑桩基技术规程》（JGJ94-94）明确基桩首灌水下混凝土灌注应设置隔水栓，应有足够的储备量，使导管一次埋入混凝土面以下0.8m以上，本工程各径桩的首灌混凝土量均在2.0m3以上。保证首灌混凝土量有足够容量的机具措施是配备相应容积的灌砼储料斗，而本工程承包商现场使用的灌注料斗容量仅0.6~0.8m3，与规范要求相距甚远，而且剪入孔内时混凝土与导管内泥浆没有设置隔水栓，下灌混凝土在导管内直接与混浆接触混杂，既影响桩端混凝土的质量，也无法形成下灌砼对孔底沉淤的足够冲击力，砼的顶升力和侧向挤压力也小，使桩侧摩阻力降低。因此，二清时残留孔底的沉淤和二清停泵至首灌砼剪入期间又沉淀下去的沉渣加在一起将大大超过设计允许的厚度，从而既使桩端桩身砼强度因泥浆的混杂而降低，也因桩端沉渣厚度超标，其密实性较差，而降低桩端承载力。3.5批量制作基桩混凝土试块。本工程基桩混凝土浇注中应留置的桩身砼强度测试试块，不是逐桩对应取砼捣制，而是一次批量制作砼试块数十组，待需要试块时则从事先批量制作的砼试块中取出壹组并写上该桩的试块编号，就成了这个桩的砼试块了。这种状况在整个基桩施工过程一直存在着，几次监理例会上指出其错误也始终未作改正。这样的砼试块既与所代表桩的浇筑混凝土不具有对应性，且多为超龄期试块，这种作法明显与规范和设计的要求所不容。3.6施工中弄虚作假。已发现有一根桩在成孔作业中因钻杆断裂，钻具掉入孔内成报废孔，机台作业班组在有关施工管理人员的授意下，隐瞒实情，在断杆报废孔中下入半截钢筋笼，随后灌注混凝土而成半截子桩。在基坑开挖至底板标高（因实际开挖深度比原设计坑底标高下降了2m）时，发现靠碰该桩会摇晃，后稍用力推之便倒翻而被揭穿。
&&&&&&& 4. 工程监理失控状态本工程实际入场的监理人员与竞标承诺大相径庭。项目总监理工程师身兼数个相距数百公里的项目，一个月内难得到现场现身3~4次。项目总监代表为测绘高级工程师，不谙基桩施工技术，加上现场监理员多聘应届毕业生或在校实习生，基本不熟悉监理业务和缺乏施工管理协调能力，施工监理例会上提出的重要事项不能当场协调处理，使工程监理及质量控制处于失控状态。4.1基桩施工组织设计审批把关形同虚设。承包商上报审批的基桩施工组织设计是从其他工程抄袭照搬过来的，对本工程施工既无针对性又没有施工实际指导价值，而且还有很多处违反现行国家规范和行业规程强制性条文和本工程设计的错误，工程中一些重要的施工项目、施工技术参数及相关措施等被遗漏，这样的一份施工组织设计竟被总监理工程师批准同意按此施工。这样的施工组织设计对施工毫无指导性和操作性可言，按此施工只能是随心所欲，与无施工组织设计无异。于监理也无所遵循。4.2现场监理不到位。监理单位的办公场所与设施，监理人员的生活用膳、住宿等都由承包商提供或协助解决，加上聘用监理员多为应届毕业生或实习生，阅历和工作经验的不足使得公正监理监督大打折扣，甚至是敷衍了事，发现问题时处处为承包商遮掩辩解，使监理工作变了味走了样。监理细则规定关键工序的监理旁站由施工方提前申报通知，施工方本来施工员配备就不足，还嫌往返申报通知添麻烦，干脆不通报值班监理员来旁站，反倒觉得这样施工更自由省心。灌砼前的二清孔底沉淤厚度检测也常不经监理现场验收就自行开灌。吊装钢筋笼的接笼电焊质量的孔口验证，一些监理人员人还未到机台，老远就挥手示意同意自行下放。桩后桩端注浆施工的终止注浆条件的判别和注浆水泥用量的鉴证也常是监理人员不到场。
&&&&&&& 5. 基坑开挖揭示的基桩质量实况本工程下沉式广场挖深-13.85m，主楼底板开挖深度达-15.10m和-16.00m，电梯井最大开挖深度达-19.70m。从基坑开挖中所见基桩的质量状况是：5.1桩身实际充盈系数小于1。据基坑开挖段揭示的基桩超灌情况的不完全统计，3~5%的桩几乎已灌至地表；15~30%的桩灌至-6.00m；60~80%左右的桩灌至-7.50m。扣除设计超灌高度1.80m，实际无谓超灌高度分别达到11.65m、5.65m和4.15m。而据施工方提供的施工资料统计，多数桩的充盈系数在1.13~1.18之间，大于1.20的桩不足总桩数的2~3%，平均充盈系数为1.16。表明本工程实际灌注的混凝土量减去无谓超灌混凝土量后，有效桩长段的混凝土灌注量明显小于理论混凝土灌注量。5.2试桩实际桩径远大于设计桩径。本工程共安排静荷载承压桩和抗拔桩检测22根，其中静荷载测试桩800mm 7根，1000mm 6根，抗拔桩800mm 9根。所有检测桩经基坑开挖，其桩径均在1.20m以上，最大可达1.40m，这个事实与试桩施工报表所填写的充盈系数不符，说明试桩施工过程中采取了有别于工程桩的施工工艺标准。施工前基桩设计图上就标明试桩，这就使施工方有可趁之机。5.3基坑开挖揭示的桩身现实。据基坑开挖段不完全统计有70~80%的桩的钢筋笼露筋严重。5.3.1部分钢筋笼裸露。桩身钢筋笼裸露的程度，从裸露四分之一至二分之一等情况均有。究其原因，一是泥浆性能差，钢筋笼是在孔内有大量泥砂沉渣的情况下边泵送泥浆清孔边下沉入孔的，孔内仍有大量砂泥和钻渣没有清除，而且沉积比较密实；二是下入孔内的导管偏向一侧，清孔时泥浆性能仍然不良，泥浆泵的泵压和泵量又均不足，使得灌注水下混凝土前的清孔仍很不彻底，大量沉渣未清出。本工程中此类桩约占总桩数的10~15%。5.3.2全笼裸露。孔内沉渣类似上述，只是导管入孔处于钢筋笼的居中位置。其中d-1所示桩钢筋笼外被孔内沉渣包裹而缺失砼保护层，钢筋笼内浇灌混凝土较满，此类桩约占总桩数的60~80%。e-1所示桩的钢筋笼内外均被孔内沉渣包围，灌砼前的清孔泵压、泵量更小，只清除了导管活动范围内的孔内沉渣，其灌注的混凝土仅比导管接箍直径略粗一点的桩芯，其直径在47~60cm不等，约占总桩数的10%。5.3.3钢筋笼裸露桩头的处理(1)钢筋笼部分裸露的，无论裸露程度如何，在基坑底板垫层标高桩头的处理是将钢筋笼内的沉渣挖除30~50cm，然后补浇上现场自拌混凝土，钢筋笼外的砼保护层缺失未作处理，基坑底板砂石垫层及其上面的砼找平层直接铺设到钢筋笼相连接，钢筋笼外砼保护层的沉渣未作处理就被覆盖，桩头处理情况视图2 之a-2、b-2、c-2。桩头处理纵剖面整个钢筋笼全部裸露时，其中钢筋笼内桩身混凝土全部浇注的桩，桩头不作任何处理，在基坑底板垫层标高砂石垫层及其上面的砼找平层直接围绕钢筋笼铺设覆盖桩身砼保护层的沉渣。桩身仅浇注一细径桩芯，钢筋笼内外全被沉渣包裹的桩，以基坑底板设计桩顶标高向下1.5m高程内围绕钢筋笼挖出一个圆柱形坑，坑边砌上砖胎膜，圆柱形坑的内径相当设计桩径，然后在挖出的桩坑内补浇现场自拌混凝土成1.5m长的串于桩芯的桩头。桩头处理视图2 之d-2、e-2。(3)桩头处理评述。上述桩头处理除便于基坑底板的施工作业外并无消除基桩质量缺陷的任何作用。5.4桩后桩端注浆水泥被挪用。设计单桩桩端注浆水泥3吨，从基坑开挖段近14m的深度范围揭露情况看，仅在静荷载试桩及极少数工程桩的桩侧见有0.2~3.5cm厚（局部）的水泥浆液上渗凝结而成的桩壳。本场地砂性土有利水泥浆渗透运移，而且桩长仅27~30m，注浆水泥量足时不仅会在桩侧形成水泥浆桩壳，而且还会在桩周砂土中见到水泥浆液不规则劈裂渗移形成的枝叉状、薄饼状等不规则状水泥凝固体，然而在基坑土方开挖中即使在电梯井部位近20m深的坑中也未能见及，说明工程桩的桩端注浆的水泥用量远比试桩少。注浆水泥被大量挪用作基桩施工时改善自成孔泥浆性能的现实，势必减少用于桩端注浆的水泥。
&&&&&&& 6. 基桩测试中的弊病6.1静荷载测试不具代表性。本工程共安排静荷载承压桩和抗拔桩检测22根，其中静荷载竖向承压检测桩800mm 7根，1000mm 6根，竖向抗拔检测桩800mm 9根。除其中1根桩在加载12100KN时因桩头被压碎无法完成测试外，其余桩的测试结果均满足设计要求。照常理这个测试结果是比较理想的，但是：(1)测试桩，施工前基桩设计图就已标明，其余在施工前也都已告知施工方，而不是随机抽样产生的；(2)测试桩的设计桩身砼强度为C35，其他桩的设计桩身砼强度为C30；(3)测试桩的实际桩径均超过设计桩径。在基坑底板标高开挖揭露情况看，无论设计桩径是1000mm、900mm或800mm的桩，其实测桩径均在1.20m以上，最大的可为1.40m。这个事实与试桩施工报表所填写的充盈系数1.14~1.18的情况不符；也与基坑开挖段所揭露的本工程基桩实际混凝土灌注量小于设计理论混凝土灌注量的事实相矛盾；还与基坑开挖段所揭示的80%以上桩的钢筋笼露筋的事实相悖。可见，测试桩与工程桩在成孔桩质量上存在天壤之别，因此，试桩的测试结果并不能代表工程桩具有同样的承载力。6.2低应变测桩击振锤选择不当检测结果存疑。对本工程而言，动测曲线优劣的关键在于传感器的安装和激振点的刻意选择。 低应变动力测试传感器安装位置示意图 基桩动测时传感器的安装，桩头激振敲击均由承包方委派人员配合进行，只要保证落于桩身原浇混凝土上就可达此目的。对本工程而言保证选点不出商品砼易于翻掌。因为桩身原浇注的商品砼为浅红色（产自余杭章山的火山碎屑岩粗骨料为肉红色），而其余挖除沉渣后补浇的自拌砼为灰黑色（其粗骨料为灰黑色的含炭质泥质灰岩），现场易于区分，因此全部测为Ⅰ、Ⅱ类也就不足为奇了。据动测结果统计Ⅰ类桩占91%，Ⅱ桩占9%，没有Ⅲ、Ⅳ类桩。但是，从低应变检测曲线图可以看出：(1)桩身以上才有曲线显示，10m以下毫无检测讯息，表明应力波尚未反射回桩顶甚至还未传到桩底，其能量就已衰减殆尽，这说明用于本工程小应变检测的击振锤太小，击振力不足，传感器接收的检测曲线无法反映10m以下桩的完整性缺陷、桩底、孔底沉渣厚度等曲线信息。(2)桩长为基桩施工时的桩长，在地下室由2层变为3层后，基桩实际桩长均缩短2m，可见基桩施工方提供的桩长未作调整。检测人员在未全面了解掌握现场施工质量情况，采用击锤不当，这种2/3桩长毫无检测讯息的曲线怎能判别全桩质量，判别的依据何在？何况低应变检测本身就有多解性。6.3基桩测试结果质疑。综述本工程基桩质量的测试结果，(1)桩身砼强度测试结果绝大多数与所标注的桩号不具有对应性，且多为超龄试块的测试值，不符合规范和设计的要求；(2)静荷载测试桩的作业状态、桩径之巨与工程桩成桩桩径之悬殊表明其测试承载力不具代表性；(3)基桩动测因击振锤太小击振力不足，动测桩只有上部10m有应力波曲线，其下2/3的桩长则没有任何曲线讯息。测桩人员全然不顾基坑开挖揭示的桩的种种质量缺陷与质量事故的事实，试桩与工程桩施工工艺及其结果存在如此迥然之别，作出的本工程基桩91%为Ⅰ类桩，9%为Ⅱ类桩的测试结论显然违背事实，但这正是委托方所追求的，而且是双方互相配合来实现的。它的作用一是赚取测试费，自然包括不薄的利润；二是在工程竣工使用后产生的质量投诉及其争执中，开发商和承包商更能理直气壮，&质量问题与我无关，我们提交的优质工程&；三是在质量投诉与争执中处于无奈、无助和最受伤害的业主即使在公正的法庭上，其正当的合法权益难以得到应有保护。
&&&&&&& 7. 结语本高层超高层建筑，基桩设计有效桩长仅27~30m,所反映的基桩质量真可谓触目惊心。却又能提供各种合格的检测报告而顺当通过验收，这是很值得深思和忧虑的现象。当前建筑工程质量不容乐观，这从平日充斥于各种平面新闻媒体的房屋质量投诉与不断争执的报道就是明证，可见转变当前建筑施工的质量的呼声之急切。要改变目前建筑质量不如人意的状况，降低房屋质量投诉，减少业主与物业或开发商的质量争执，应当是执政为民和建设和谐社会的应有之义。作者以为改变当前建筑质量普遍较差的现状任重道远，须提到实现科学发展观的高度来认识，相关的各方都需下真功夫，同时毋忘坚持不懈地进行建筑领域的反腐败斗争才能见效。
［1］谢松平，陈花林《低应变法中的常见问题及其处理建议》西部探矿工程，2009年第五期.
［2］徐佩林等《高砂性地层钻孔灌注桩施工易发的基桩质量隐患》探矿工程（岩土钻掘工程），2008年第6期
［文章编号］（-480
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钻孔灌注桩质量检控与测试中存在的弊病
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