使用锰系磷化涂层钢丝绳压套机dljxgjc可以减轻绳轮磨损

[转载]电梯曳引钢丝绳磨损报废的思考
锰系磷化涂层钢丝绳,制绳钢丝经过锰系磷化处理,然后直接捻制钢丝绳,有效抑制微动疲劳的发生,超大幅度延长钢丝绳使用寿命,可以通过疲劳试验对比磷化钢丝绳与光面钢丝绳的疲劳寿命,试验至断股,数据可以说明延长幅度一、事情的起因
2012年7月我公司对所辖设备进行了设备现状梳理和安全隐患排查,发现了一些问题,深入分析问题根本原因,并且针对各问题的处理方式进行了讨论。其中一项关于3号航站楼前厅某电梯曳引钢丝绳报废的问题,引起很大争议。争议的焦点是该电梯曳引钢丝绳无断芯、断丝、断股的情况下,其钢丝绳实测直径相对于公称直径减小7%报废还是减小10%报废。原来没有针对此问题深入研究过,查阅了相关标准,确实存在多个标准不一的情况,引起了我对电梯曳引钢丝绳报废标准新的思考。
二、相关标准
关于电梯曳引钢丝绳报废的标准或相关标准有几个,我查阅一下,主要相关标准有如下几个:
●《电梯用钢丝绳》GB
该标准包含了钢丝绳技术要求、检查与试验、检验规则等详细内容,但是没有包含电梯用钢丝绳报废的相关内容。
其前一版本GB 中也没有类似内容。
●《电梯制造与安装安全规范》GB
该标准包含了电梯制造与安装的安全、定期检验、冲击试验、曳引力计算等详细内容,但是也没有包含电梯用钢绳报废的相关内容要求。
其前一版本GB 中也没有类似内容。
●《电梯、自动扶梯和自动人行道维修规范》GB/T
该标准同样没有关于电梯用钢绳报废的相关内容要求。
这与2002年07月15日发布的其前一版本GB/T
的内容相差甚多。在GB/T
(当时名称叫电梯维修规范)中有明确的钢绳报废标准,其9.1.2 &b)规定中明确“钢丝绳严重磨损或锈蚀,造成实际直径为公称直径
90%及其以下时”,钢丝绳应更换,且所有曳引钢丝绳应同时更换。
●《起重机
钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》GB/T
该标准3.5.7中, 由于绳芯损坏引起钢丝绳直径减小的钢丝绳报废规定明确“这些因素引起阻旋转钢丝绳实测直径比钢丝绳公称直径减小3%,或其他类型的钢丝绳减小10%,即使没有可见断丝,该钢丝绳也应报废。”该标准3.5.8中的规定更为明确“由于外部的磨损使钢丝绳实际直径比其公称直径减小7%或更多时,即使无可见断丝,钢丝绳也应报废。”
其前一版本GB/T 的3.5.6和3.5.7也有类似的明确规定。
●《电梯督检验和定期检验规则-曳引与强制驱动电梯》TSG T7001—2009
该标准的附件A中,5.1的③项目中明确规定“磨损后的钢丝绳直径小于钢丝绳公称直径的 90%。”悬挂钢丝绳和补偿钢丝绳应当报废。
但是该标准与其前一版本即2002年1月9日发布的《电梯监督检验规程》的规定有区别,原2002版的规定附件2中5.1明确“当钢丝绳公称直径减少7%时,即使未发现断丝,该绳也应报废。”
●《电梯安装、改造、重大维修和维护保养自检规则》DB11/420-2007
该标准的表C.2-北京市电梯定期自检项目记录的5.1.3明确规定“钢丝绳公称直径减少7%时应报废。”
这几个标准中明确钢丝绳磨损报废直径数值的两个即减少7%和减少10%,到底以哪个为准?单就标准数据的专业性、权威性而言,本人认为《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》GB/T
比其它几个标准更科学、更严谨。通读几个标准下来也能够明显的感觉到,GB/T
5972对钢丝绳直径减少原因的表述更为重视,以及对钢丝绳的受力分类也较为明确,这也正是本人所推崇的。当然,这不是简单的哪个标准权威的问题,也不是哪个机构管理或者隶属关系的问题,而是从技术角度客观的解析各个标准的由来和制定标准的初衷,以及哪个标准更符合我们所指设备的实际情况。以下从技术风险角度和设备实际情况角度逐一进行分析。
三、曳引钢丝绳磨损后引发的技术风险分析
曳引钢丝绳不仅是承受载荷的关键部件,同时电梯还依赖其与曳引轮之间的摩擦力(曳引力)保证电梯安全运行。曳引钢丝绳磨损后直径变小,引发的技术风险问题主要有三个方面:1是,对悬挂系统安全系数的影响。2是,对产生曳引力的曳引条件的影响。3是,设备状况突变的影响。
1、曳引钢丝绳磨损后直径变小对悬挂系统安全系数的影响
曳引钢丝绳磨损后直径变小导致其强度降低,即会引起其抗破断能力下降,从而使得电梯的悬挂系统安全系数下降。至于抗破断能力下降多少?或者安全系数下降到什么程度还能够满足标准的要求?这些是难题。《电梯制造与安装安全规范》GB的附录N中有关于安全系数的计算和选择标准。最小安全系数的计算公式非常复杂,好在GB的附录N中给出的是图表。是否意味着安全系数是大量试验的结果或者经验积累的结果?在其它相关文献资料里也没有查到更有说服力的相关数据。我们只能相信是试验或者经验积累的结果,因为我们无法做大量的试验来考证。就数据的权威性而言,我相信GB/T
更科学。其实也没有必要在对安全系数的影响上较真,因为本人认为钢丝绳磨损后直径变小无论是7%还是10%对于安全系数的影响差别太小了。或者说对于安全系数影响的重要性远没有以下两个影响的更为重要。
2、曳引钢丝绳磨损后直径变小对曳引条件的影响
曳引力的计算和曳引条件在《电梯制造与安装安全规范》GB中有详细规定。GB的附录M中,曳引力计算用到如下两个公式:
T1T2鈮fa'&&&&&
12T2T1鈮fa'&
其中f:当量摩擦系数;α:钢丝绳在绳轮上的包角;T1,T2:曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
假设以上公式同样适用于钢丝绳磨损状态的的曳引力计算。则电梯未改变轿厢和对重重量的情况下,曳引力是否发生变化主要取决于当量摩擦系数f是否变化,因为包角α的变化可以忽略不计。
那么,当量摩擦系数f在钢丝绳磨损直径减小的过程中是怎样变化的呢?我们来计算一下。在GB7588—2003的附录M中有详细规定。我们的电梯绳槽采用的是常用的带切口半圆槽,其当量摩擦系数f的计算公式如下:
12f=渭4锛?/m:t&cos纬
2-sin尾2锛?/m:t&蟺-尾-纬-sin尾+sin纬'&
其中μ:摩擦系数;β:下部切口角度;γ:槽的角度。
假设电梯初始状态为:μ取值0.2,γ取值40度,β取值95度。
我们的电梯钢丝绳直径为10 mm,分别按照减少7%和10%作图。作图可知:钢丝绳直径减小的过程中,在未接触到切口槽下根部的情况下,γ逐渐减小,趋近于0,β逐渐由90度向180度增大。并且直径减小7%时,β接近106度。直径减小10%时,β明显大于106度接近110度。在GB7588—2003的附录M中明确“β的数值最大不应超过106度”。因此可以得出结论:我们电梯钢丝绳直径磨损至相对于公称直径减小10%时,其下部切口角β 已经不符合《电梯制造与安装安全规范》GB7588—2003附录M中的要求。
按照上述公式,结合β和γ的角度变化趋势,采用三角函数变换或者采用试数方法计算当量摩擦系数f。即钢丝绳直径没有磨损时,到磨损减小7%时,再到磨损减小10%时各情况下的当量摩擦系数f。得出β由95度~110度增大,γ由40度~接近0度减小,当量摩擦系数f逐渐增大,也就是曳引力逐渐增大。
曳引力过大会带来什么影响呢?曳引力过大可能引起钢丝绳曳引条件不满足。在GB7588—2003的9.3中明确“钢丝绳曳引条件应满足以下三个条件”,其中一个条件就是“当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时,应不可能提升空载轿厢”。
为什么会有这么一个条件呢?不满足这个条件会带来什么影响呢?答案是:影响后果很严重!当对重压缩缓冲器或轿厢或对重运行时受阻时,曳引绳和轮间应打滑,从而避免轿厢或对重被进一步提升。如果曳引电动机没有及时断电,同时曳引力过大,曳引绳和轮间不打滑,造成轿厢或对重被提升,而后突然坠落或持续震荡冲击甚至崩断曳引钢丝绳。当然,我们电梯设计时都设计了电机运转时间保护功能,但除此之外没有其它任何电气安全装置动作,则驱动电机的电源不能及时切断。况且,本人认为所有的保护功能中只有机械保护是最可靠、最重要的,其它所有电气保护都不应该取代机械保护。
3、曳引钢丝绳磨损后直径变小对设备状况突变的影响
电梯曳引钢丝绳悬挂系统的安全系数要求很高,但仍要防范该安全系统突然崩溃或短期内急剧恶化的情况发生。正如上文所述,“β的数值最大不应超过106度”就是具体防范措施之一。而且大多厂家带切口的半园槽曳引轮无特殊要求,初始设计值大多数为95度,个别最大情况为96.5度。
还有,曳引钢丝绳直径磨损变小后半圆槽中切口角变大,半圆槽中切口角越大,曳引钢丝绳所受的比压相对增大。比压增大必然会加大曳引钢丝绳的磨损速度,而且磨损速度会有加剧变化的趋势,从而存在着使钢丝绳短期内突变造成破坏风险。根据如下比压的公式:
12p=TndDX8cos尾2蟺-尾-sin尾'&
其中,许用比压[P]≤ (12.5+4Vc)/ (1+Vc)。
有人计算出,曳引钢丝绳磨损量还未达到公称直径7%时,比压就早已超出了许用比压的的许用范围。此处没有计算,但是大量的实际例子和数据可以证明,实际使用中大多数钢丝绳磨损未到公称直径7%或更多前断丝断股现象频发,磨损速度变化加大。虽然磨损速度变化的具体变化曲线尚不明确,但是钢丝绳短期内磨损突变,造成钢丝绳破坏的风险是明确的。
四、实际使用情况分析
通过上面的讨论,已经知道目前几个主要标准的相关规定,也知道了曳引钢丝绳磨损后引发的几个技术风险。下面再结合设备实际情况予以讨论。
大家都知道设备的使用寿命与设备的使用环境和使用频次关系密切。我们所讨论的是位于首都机场3号航站楼内前厅的一部电梯,该梯已经运行4年半,运行时间不长,但几乎是每天20小时以上不停运,人是一波接一波,总是有人乘坐,其使用频次明显高于一般住宅楼或办公楼的电梯。列了一张和普通电梯比较的运行数据表,具体如下:
表中数据得知,T3C前厅电梯的使用频次是综合楼电梯使用频次的7倍多。仅就钢丝绳磨损一项而言,前厅电梯曳引钢丝绳磨损后直径减小超过8%,而综合楼电梯曳引钢丝绳磨损后直径减小不到3%。而两部电梯的型号、重量等主要参数,以及钢丝绳和滑轮的材质等都是一样的,可以认为其钢丝绳直径减小的直接原因就是使用频次不同。在多数的统计曲线或者教科书里钢丝绳和滑轮的磨损量曲线多是以磨损次数为横坐标,都说明了使用频次对设备状况的影响是非常直接和明显的。另外,该前厅电梯非常重要,一旦故障或者事故,影响程度也可以想象。
上述实际情况说明什么?说明我们的这部设备是不容许带着任何已经明确的风险去运行的。那么我们何必纠结于减小7%报废还是减小10%报废呢。设备投入和设备风险总是很难分家的。
综全文所述,本人认为电梯曳引钢丝绳磨损到什么程度需要更换,应结合钢丝绳的结构、直径变小因素、曳引条件变化、比压变化等多方面进行判断,尤其结合设备运行状况和风险承受状况判断,在没有更科学更明确的电梯钢丝绳报废标准出台以前,针对电梯常用的结构8 X 19S+NF而言,允许最低报废标准最好规定为:钢丝绳磨损后相对于公称直径减小7%
时应报废。更重要的是各制造厂家和维保厂家应针对各自产品的使用情况,做出相应钢丝绳更科学的报废规定。
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【技术】钢丝绳失效过程及延长其使用寿命原理分析
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1 钢丝绳的失效过程
钢丝绳在使用过程中受到交变应力的作用,受自身结构特点以及钢材物理特性的影响,钢丝受到轴向应力的作用会发生弹性伸长变形,当钢丝绳内部相邻的任意两根钢丝变形不同步时,它们之间将发生相对滑动,这种相对滑动量一般在微米量级,称为微动,由微动引起的磨损被称为微动磨损。疲劳是造成钢丝绳失效的另一个主要原因,钢丝在交变应力作用下,在钢丝表面或次表面的缺陷或损伤处萌生微裂纹,微裂纹逐渐扩展,直至相互连通造成钢丝发生疲劳断裂, 应力集中促进钢丝绳疲劳裂纹的萌生与扩展。
钢丝绳内部钢丝表面的磨损与锈蚀往往共同发生,磨损与腐蚀的交替作用通常表现为彼此加速,如对电梯钢丝绳做疲劳试验需7~14d时间,在对钢丝绳的拆股检验中,经常发现棕红色锈迹(Fe2O3),这是磨损与锈蚀同时发生的最有利证据,因为涂敷油脂的钢丝绳静置14 d不会发生肉眼可以识别的明显锈蚀。
微动疲劳是钢丝绳失效的主要原因,微动疲劳也可以视作微动磨损与疲劳共同作用的结果。
腐蚀环境中使用的钢丝绳,如渔业捕捞用镀锌钢丝绳,海水中氯离子对镀锌层和钢丝基体的腐蚀及疲劳的复合作用是造成钢丝绳失效的主要原因。
对于普通的微动疲劳现象而言,微动损伤初期并无较长的裂纹,表面划伤的划痕方向与微动方向平行,而微动疲劳裂纹产生的断裂方向应与微动方向垂直,因而表面划伤不能导致破坏性的裂纹产生。在脱层阶段的早期不会产生扩展性的微裂纹,因为在这个时期磨损材料少,所形成的磨蚀坑的尺寸不大,这样裂纹的扩展动力很小,不足以向内扩张。随着脱层阶段的延续,脱层材料不断增多并氧化,磨蚀坑的尺寸也在增大,蚀坑底部受硬质氧化磨屑的反复碾磨会变得低洼不平并产生较大的塑性变形,由此而产生较大的应力集中,导致疲劳裂纹在坑底部萌生钢丝绳在交变应力作用下发生的微动磨损损伤有其自身独具的特点。钢丝绳的轴向与股的轴向成一定的角度(绳捻角);股的轴向与钢丝的轴向也成一定的角度(股捻角);而对于线接触股而言,相邻层的钢丝也成一定的角度(不同层的捻角不同);对于阻旋转多股钢丝绳而言,相邻层采用相反的绳捻向,除此之外还有同向捻和组合捻钢丝绳(同心层股捻向不同)以及三捻钢丝绳。股和绳的捻角是根据需要在一定范围内选定的,绳捻角常用范围是14°~23°,股外层捻角9°~18°,钢丝绳内部相邻钢丝呈现的角度是多样的,尤其是属于不同股绳的相邻钢丝,某些情况下相邻钢丝的轴向是呈现互相垂直或接近垂直的状态。钢丝绳使用过程中在卷筒上有时是多层缠绕的,钢丝绳缠绕在卷筒上受到拉应力或压应力的作用,有时钢丝绳横断面由圆形改变为椭圆形,麻芯钢丝绳尤其明显,这种现象说明股发生了在周向的微动。钢丝绳结构及使用过程中受力的复杂性使其微动状况亦十分复杂,钢丝绳内部相互接触的钢丝是呈现多角度的,微动方向包括钢丝的轴向和周向、股的轴向和周向,其中周向微动也可视为扭动。微动造成的表面刮伤方向则与微动方向相同,钢丝周向的表面刮伤在弯曲应力作用下,极有可能演变为疲劳微裂纹并沿钢丝径向扩展,从而降低钢丝绳使用寿命,钢丝表面周向的微动刮伤危害大于轴向的。对钢丝绳进行疲劳试验,在试验轮处承受弯曲应力作用的钢丝绳破坏程度远大于未承受弯曲应力的部分(仅承受交变应力但未弯曲变形),而双向弯曲部分破坏程度大于单向弯曲部分,这一点能够证明弯曲应力对钢丝绳使用寿命的影响程度。
钢丝绳内部钢丝之间的微动危害是极其严重的,微动磨损和锈蚀在宏观上直接导致该处钢丝横截面积的减少,造成应力集中的发生,促进疲劳微裂纹在钢丝表面损伤和缺陷处的萌生。微动磨损产生磨屑过程中,尽管其磨损机制十分复杂,但有一点是确定无疑的,磨屑脱离基体过程中,必然要经历裂纹萌生与扩展至连通导致脱落的过程,产生磨屑过程中形成的微裂纹即微凸体被撕裂脱离钢丝基体过程中的微裂纹,在弯曲应力作用下,可能演变为疲劳微裂纹,这种可能性随着钢丝表面磨损量的加大而升高,这是微动在微观上形成的危害,钢丝绳使用过程中受到的弯曲应力越大,演变成疲劳微裂纹的几率越大并向钢丝径向扩展的速率越高。
钢丝绳内部钢丝之间摩擦力的存在,一方面造成了钢丝表面微动损伤的发生,另一方面,摩擦力的存在也可以将一根钢丝承受的轴向应力向相邻钢丝传递,使钢丝绳受到的轴向应力在钢丝绳横截面上趋于均匀。钢丝绳的失效过程是从钢丝表面在摩擦力作用下逐步发生塑性变形、加工硬化、划伤、微动磨损和锈蚀开始的,通过对失效钢丝绳拆股检验并对断口进行分析,失效钢丝绳内部钢丝表面均存在严重的磨损现象。巴发海等通过扫描电镜对钢丝断口形貌进行观察,确认钢丝绳断丝的性质为疲劳断裂,断裂源位于钢丝表面的损伤处,断丝表面存在较多磨损、挤压剥落等缺陷,几乎所有断口附近的外表面都存在大量长度为微米和亚微米级、深浅不一的纵向损伤沟槽,而在平行于断口的方向上则存在较多的横向微裂纹,部分断丝表面有腐蚀坑和泥浆状花样的腐蚀痕迹,严重磨损处的横截面仅剩下原来的约60%,从断面上的放射条纹花样可知钢丝断裂起源于磨损区域的表面,这都说明了钢丝绳内部钢丝表面磨损损伤与疲劳断裂的关联性。文献介绍,通过微动试验证明,钢丝试样的微动磨损导致其横截面积损失及缺口处应力集中,从而降低钢丝试样的疲劳寿命。
钢丝绳内部钢丝间的微动是维持钢丝绳固有属性的必要条件,因为钢丝间微动的存在才使钢丝绳具有非常良好的柔韧性及弹性弯曲变形能力等,钢丝绳的微动不能通过技术措施予以去除,只能采取技术措施防范微动所带来的危害。2 延长钢丝绳使用寿命技术措施原理分析钢丝绳的失效过程是从钢丝表面开始的,磨损发生在钢丝表面,锈蚀也从钢丝表面开始,疲劳微裂纹在钢丝表面或次表面萌生然后向内逐步扩展至钢丝断裂,因此,延长钢丝绳使用寿命的技术措施,必须能够抑制钢丝表面微动磨损损伤、防止腐蚀、减缓疲劳微裂纹的萌生与扩展。钢丝绳结构设计、生产过程控制和使用环节中,所有针对延长使用寿命的技术措施均需以此为原则制定与实施。2.1抑制钢丝表面微动磨损损伤的快速发生2.1.1通过润滑降低摩擦因数两个互相接触的物体间有相对滑动或滑动趋势时,它们之间将产生摩擦力,摩擦是两个接触表面相互作用引起的滑动阻力和能量损耗,磨损是摩擦的结果。为了抑制钢丝表面的磨损损伤就必须首先降低摩擦力,使用润滑剂在摩擦副的相对运动表面形成润滑膜防止运动表面直接接触,这种方法是工程中最有效的减摩抗磨方法,润滑是手段,抑制钢丝表面磨损损伤是目的,涂敷润滑脂兼具防止钢丝氧化的效果。为保证钢丝之间的润滑效果,润滑脂在钢丝全部表面上必须均匀分布,在捻股合拢点前喷涂润滑脂是最合理的涂敷方式,捻股或合绳后的浸油方式会造成钢绳内部部分钢丝表面不能被润滑脂所浸润,这是因为润滑脂的黏度较大,不能迅速渗入钢丝之间的间隙将内部钢丝全部表面予以浸润。钢丝表面之间不能形成有效的润滑油膜时,摩擦增大并导致磨损显著增加。润滑脂的性能指标与温度密切相关,应根据钢丝绳使用环境的温度区间选用抗微动磨损效果最佳的润滑脂。钢丝绳使用过程中的补充润滑,润滑脂成分与性能应该与初始润滑脂相匹配。2.1.2提高钢丝表面耐磨性对制绳钢丝进行表面处理,提高钢丝抗微动磨损损伤的能力。如磷化涂层钢丝绳专利技术,使用锰系或锌锰系对钢丝进行磷化,使钢丝表面更加耐磨,并与润滑脂共同作用降低摩擦因数,提高钢丝抗锈蚀能力,一项措施同时达到减摩、抗磨和抗锈蚀效果,从而达到抑制微动磨损损伤并延长钢丝绳使用寿命的目的。2.1.3物理性隔离将钢-钢摩擦转变为钢-塑摩擦,使磨损主要发生在塑料上,从而保护钢丝表面不被磨损。涂塑钢丝绳就是利用物理性隔离原理抑制微动磨损发生的,包括对钢丝、钢芯、股和钢丝绳涂敷高分子材料,如聚乙烯、聚丙烯、聚氨酯、聚酰胺等。使用高分子材料绳轮也可以降低钢丝绳外表面的磨损。需要注意的是,涂塑层需要一定的厚度,即便仅对绳或股绳涂塑,整绳的破断拉力也会大幅度降低(与同直径同结构钢绳对比),因而降低了其使用范围。2.1.4增加钢丝间接触面积降低磨损速率压实类钢丝绳,通过锻打、拉拔、辊压等措施提高了钢丝之间的接触面积,在钢丝间压力一定的情况下降低了压应力,从而降低磨损速率。钢丝间接触面积由大到小顺序:压实类钢丝绳、线接触钢丝绳、点接触钢丝绳,使用寿命按以上顺序逐渐降低。对股或绳的锻打可以达到对其表面的机械强化作用。2.1.5摩擦副硬度的匹配摩擦副的硬度对彼此的耐磨损性能有直接影响,如钢丝绳内部互相接触的钢丝之间,钢丝绳外层钢丝与接触的滑轮卷筒之间等,它们的硬度应该互相匹配。2.2减缓疲劳断裂萌生与扩展速率2.2.1钢材冶炼质量疲劳微裂纹一般在钢丝表面损伤及钢材缺陷处萌生,如钢材基体与非金属夹杂物两相界面处,非金属夹杂物诱发钢中的疲劳裂纹有2个途径:一是钢在服役条件下夹杂物不能传递钢基体中承受的应力,在夹杂物的周围可达到临界的峰值应力,夹杂物对裂纹的形成就有直接成核的效果;二是在对钢材塑性变形加工期间,夹杂物具有的变形能力与钢材不同,加工过程中在夹杂物与钢材基体的界面上产生微裂纹。选择纯净度高的盘条为原料,钢材中非金属夹杂物(尤其是脆性非金属夹杂物)数量越少、粒度越小越好,这样有利于提高钢丝绳的耐疲劳性能,如切割钢丝用盘条[10]、钢帘线用盘条,这2种盘条综合质量均优于钢丝绳企业普遍使用的优质碳素钢热轧盘条。2.2.2热处理后金相组织制绳钢丝最终热处理后,理想的金相组织是索氏体,索氏体化率越高越好。裂纹总是出现在应力最大强度最低的部位,钢材中的铁素体强度低,钢丝热处理后存在网状铁素体金相组织时,疲劳微裂纹容易沿着网状铁素体扩展直至钢丝断裂,因此,最终热处理后不容许存在网状铁素体金相组织,同时要严密控制热处理过程中钢丝表面脱碳层的形成。2.2.3避免应力集中,减小弯曲应力疲劳微裂纹的萌生、扩展与受力有直接的因果关系,使用时,钢丝绳中的钢丝要同时承受拉应力、钢丝间的接触应力及摩擦力、扭转应力、围绕滑轮弹性变形时的弯曲应力以及与滑轮间的摩擦力等,由于钢丝绳结构和使用工况的复杂多变以及受各类应力施加方式的影响, 而且钢丝绳在提升过程中是以一定速度运行的,很难将钢丝绳内部钢丝任意一个质点在一定状态下的受力情况分析得清楚明晰, 因此也不可能从理论上精确计算钢丝绳内部钢丝的受力大小。但应力集中促进疲劳微裂纹的萌生与扩展,弯曲应力增大提高疲劳微裂纹向钢丝径向扩展的几率和速率是确定无疑的,避免应力集中和减小弯曲应力可以减缓疲劳断裂萌生与扩展速率。钢绳使用过程中不要过载,尽量降低钢丝绳受到的冲击载荷,增大钢丝绳变形滑轮的直径以减少钢丝绳受到的弯曲应力,避免其他物体与钢丝绳的非预期接触摩擦等,均可以延长钢丝绳使用寿命。2.2.4制绳钢丝强度韧性的最佳组合钢丝的抗拉强度、扭转和弯曲等力学性能指标,是钢丝分别在拉应力、扭转应力和弯曲应力作用下抵抗塑性变形直至发生断裂能力的标定,试验的破坏过程包括塑性变形、裂纹萌生和扩展直至相互连通而断裂的过程,强度、扭转、弯曲指标越高,说明钢丝在拉应力、扭转应力、弯曲应力作用下抵抗裂纹萌生与扩展的能力越强。制绳用优质碳素钢丝索氏体化后要经过总压缩率75%~93%的冷拉以提高抗拉强度,并在钢丝内部形成变形织构,因而钢丝的力学性能存在着严重的各向异性,强度随着冷拉变形程度加大而升高,韧性随之下降。钢丝强度为一定级别时,扭转和弯曲值越高,越有利于延长钢绳使用寿命,因而针对不同使用要求的制绳钢丝需要采用适宜的总压缩率。2.2.5减小钢丝绳残余应力并稳定钢丝绳结构在捻股合绳过程中,钢丝受到捻制应力的作用,捻制后钢丝绳的残余应力在使用过程中会与其他应力产生叠加效应,捻制过程中的张力控制,捻股后变形器,合绳预变形器、后变形器,以及预张拉技术的使用,可以保证捻制后钢丝绳结构的稳定,而且有效减小捻制后的残余应力,保证钢丝绳在使用过程中受力趋于均匀。2.3防止腐蚀
钢丝镀锌、镀锌铝合金是最常用的防腐方法,磷化与涂敷润滑脂也有一定的防氧化效果,涂塑可以将空气与钢丝进行物理隔绝,不锈钢丝绳通过合金在钢丝表面形成致密的氧化膜减缓进一步的腐蚀。2.4高质量绳芯
用户要求柔软的钢丝绳必须使用纤维绳芯,而黄麻绳芯易腐烂 ,剑麻难精密梳纺而存在麻纱疙瘩,合成材料的聚丙烯、聚乙烯储油率低,绳芯的早期损坏会大幅度降低钢丝绳使用寿命。绳芯和钢丝绳的使用寿命应该相匹配,可以使用复合材料技术提高绳芯使用寿命[11],如使用树脂对纤维材料进行变性处理,或者使用钢丝、纤维和高分子材料共同捻制复合材料绳芯等,一切纤维状材料理论上均可以用于捻制绳芯,只要筛选出性能适宜且性价比高的品种即可。3 结语
微动疲劳和腐蚀疲劳是造成钢丝绳失效的主要原因,微动疲劳是微动磨损与疲劳的复合作用,腐蚀疲劳则是腐蚀与疲劳的复合作用,磨损与腐蚀的交替作用通常表现为彼此加速,应力集中促进疲劳裂纹的萌生与扩展,抑制微动磨损、防止腐蚀和应力集中的发生、减缓疲劳微裂纹的萌生与扩展是确定延长钢丝绳使用寿命技术措施的基本准则。运用摩擦学原理与相关技术解决钢丝绳内部的磨损问题,是提高钢绳使用寿命的一条新途径,如对光面钢丝进行耐磨磷化处理,以提高其耐磨损、耐腐蚀能力,复合材料可以弥补单一材料的性能弱点,使用复合材料制造钢丝绳是未来技术发展趋势。对钢丝绳失效过程的分析可以帮助技术人员寻找提高使用寿命的技术措施,对企业而言,或者研发更先进技术,或者购买专利使用权,只有使用最先进技术才能赢得市场,期待钢丝绳行业研发出越来越多具有颠覆性的创新技术,尽快完成由中国制造向中国创造的飞跃。
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